- •Глава 1
- •1. Темы дипломных проектов и исходные данные
- •2. Состав дипломного проекта
- •3. Расчет электропотребления на тягу поездов
- •4. Расположение тяговых подстанций
- •5. Выбор сечения контактной сети
- •6. Электроснабжение контактной сети
- •7. Расчет мощности тяговых агрегатов
- •Глава 3
- •9. Определение мощности однофазных трансформаторов
- •10. Размещение автотрансформаторных пунктов
- •11. Нагрузка линейных at при раздельном питании путей
- •12. Проверка нагрузки обмоток
- •13. Определение эффективных токов в тяговой сети
- •14. Напряжение в контактной сети на ограничивающем перегоне
- •15. Расчет потерь энергии в системе 2 25 кВ
- •16. Составление схемы секционирования и питания контактной сети
- •17. Определение максимальных допустимых длин пролетов
- •18. Трассировка контактной сети на станции
- •19. Трассировка контактной сети на перегоне
- •Глава 5
- •22. Годовой план технического обслуживания и текущего ремонта контактной сети
- •23. Расчет стоимости сооружения контактной сети
- •24. Эксплуатационные расходы по району контактной сети
- •Глава 6
- •26. Проектные мероприятия по безопасности движения поездов
- •Номограммы для определения максимальных допустимых длин пролетов для контактной сети
- •Условия применения прямых наклонных неизолированных консолей на переходных опорах для участков переменного тока
- •Масса консолей, применяемых на электрифицированных участках
- •Цены строительных и монтажных работ, материалов и оборудования контактной сети
- •Нормативные моменты Миз в стойках опор жестких поперечин с фиксирующим тросом от изменения направления проводов контактных подвесок при отводе на анкеровку
- •Нормативные моменты Мдоп в стойках опор жестких поперечин от проводов подвешиваемых на опорах или поперечине на кронштейнах и надставках
- •Ордена «знак почета» издательство «транспорт»
5. Выбор сечения контактной сети
Практика проектирования электрификации железных дорог позволяет проектным институтам принимать стандартные сечения контактных подвесок, проверять их по нагреву и потерям напряжения и по результатам этих проверок решать вопросы о числе усиливающих проводов в подвеске.
В учебном дипломном проекте для ориентировочных расчетов определим экономическое сечение контактной подвески для конкретного участка питания (фидерной зоны).
Площадь сечения проводов в медном эквиваленте при сроке окупаемости 10 лет, мм2,
, |
(10) |
где сэл — стоимость1 кВт ч электроэнергии на тягу поездов, руб.
Потери электроэнергии за год в проводах фидерной зоны при их сопротивлении 1 Ом, отнесенные к 1 км, кВт ч/Ом:
, |
(11) |
где r — сопротивление 1 км проводов контактной сети, Ом/км.
Годовые потери электроэнергии в проводах контактной сети, кВт ч:
для постоянного тока
, |
(12) |
для переменного тока
, |
(13) |
Потери энергии в контактной сети для однопутных или многопутных участков при полном параллельном соединении путей (три соединения в равноудаленных точках фидерной зоны), кВт ч:
при одностороннем питании
; |
(14) |
при двустороннем питании
; |
(15) |
суммарные потери энергии на всех путях при узловой схеме питания
. |
(16) |
В формулах (14) — (16) приняты обозначения:
— номинальное напряжение контактной сети (3 или 25 кВт);
— сопротивление 1 км проводов контактной сети, Ом/км;
—длина фидерной зоны, км;
WT —расход электроэнергии за время T = 24 ч на участке , кВт ч;
— суммарное время движения поездов по фидерной зоне , ч;
— суммарное время движения поездов под током по фидерной зоне , ч.;
— интервал попутного следования поездов, ч; N — число поездов за время Т.
Расход электроэнергии на участке питания за время Т = 24 ч, кВт ч:
, |
(17) |
где — расход электроэнергии на тягу поездов, определяется по формуле (6);
L — длина электрифицируемого участка, км.
Суммарное время хода всех поездов по фидерной зоне , ч,
, |
(18) |
где , —техническая скорость движения грузовых и пассажирских поездов, км/ч, может быть выбрана в табл. 1.
Число поездов на участке питания в сутки по одному пути или в одном направлении:
|
|
|
|
где — число пассажирских поездов по данному пути в сутки.
Число грузовых поездов в сутки по каждому пути можно определить в зависимости от количества перевозимого груза и массы поезда:
; |
(19) |
; |
(20) |
где и — грузопоток соответственно в груженом и обратном направлении,
млн. т нетто;
— коэффициент тары;
— масса грузового поезда, т.
Суммарное время хода поездов под током
, |
|
где — отношение полного времени хода поезда к времени хода поезда под током
(задается).
Выбор проводов. По рассчитанному экономическому стечению контактной подвески выбираем в приложении 1 ближайшую площадь сечения проводов контактной подвески .
В ряде случаев для участков постоянного тока при /больших массах поездов и высоких скоростях движения может получиться большая площадь сечения , требующая применения двух-трех и более усиливающих проводов в подвеске каждого пути. Площадь сечения усиливающих алюминиевых проводов, мм2,
. |
(21) |
Чтобы получить наивыгоднейшее соотношение между капитальными затратами при строительстве и годовыми эксплуатационными расходами, следует выбрать стандартное сечение , ближайшее к рассчитанному минимальному . Если же требуется снизить первоначальные капитальные затраты и иметь экономию цветных металлов, можно отступить от экономического сечения, отказавшись от всех или части усиливающих проводов, если это будет возможно по допустимым токовой нагрузке и потере напряжения.
При этом в соответствии с нормами [13] следует проектировать контактную подвеску на участках постоянного тока с двумя контактными проводами сечением по 100 мм2. То же требование распространяется на участки переменного тока, где токоприемники электровозов при тяговом режиме снимают токи, превышающие 1000 А. При этом Главное управление электрификации и электроснабжения (ЦЭ МПС) рекомендовало к применению (с 1 января 1986 г.) контактный провод НЛОлО,04Ф-100. Электрические параметры этого провода близки к параметрам провода МФ-100.
Для несущих тросов на постоянном токе выбирают медные провода М-120, М-95, биметаллический ПБСМ-95.
На переменном токе рекомендованы провода ПБСА 50/70 или ПБСМ сечением не менее 70 мм2. В качестве усиливающих проводов как на постоянном, так и на переменном токе используют один, два или три провода А-185. На боковых путях станций в качестве несущего троса применяют биметаллические, сталемедные или сталеалюминиевые провода, контактный провод марки МФ-85 (НЛОлО,04Ф-85).
Проверка проводов контактной сети по нагреванию. Эта проверка проводится сопоставлением максимальных эффективных токов подвески (в амперах) с длительно допустимыми токами для принятого сечения контактной сети (приведен в приложении 1): > .
Максимальный эффективный ток (в амперах) контактной подвески вблизи тяговой подстанции при раздельном питании путей и максимальных размерах движения за период 20 мин (ток нагрева).
где — коэффициент превышения наибольшей 20-минутной нагрузки над
часовой, определяется по кривым рис. 12.
Квадрат эффективного тока фидера, А2,
при одностороннем питании:
, |
(22) |
при двустороннем питании
, |
(23) |
где определяются по формулам (14) — (16).
Если по условиям нагрева эти провода не проходят, то требуется подвеска усиливающих проводов А-185.
Проверка проводов контактной подвески по минимально допустимому напряжению в контактной сети. Выбранные по условиям нагрева провода необходимо проверить по минимально допустимому напряжению в контактной сети:
,
где — напряжение в контактной сети, В;
— напряжение на шинах тяговой подстанции, В. Принимается: для подстанций
постоянного тока = 3600 В при двойной трансформации, = 3450 В
при одинарной трансформации; для подстанций переменного тока — 26 500 В.
В соответствии с требованиями Правил [16] и Норм [13] минимальное напряжение в контактной сети установлено равным 2700 В на постоянном токе и 21 000 В на переменном токе, а на дорогах с пассажирским движением со скоростями свыше 120 км/ч соответственно 2900 и 24 000 В.
Для проверки уровня напряжения по каждой межподстанционной зоне необходимо определить максимальные потери напряжения до токоприемника электровоза за время хода его под током по блок-участку. Причем этот блок-участок расположен в конце участка питания при одностороннем питании или в середине этого участка при двустороннем питании. Проверка проводится для нормальной схемы питания.
Потери напряжения в контактной сети, В:
при одностороннем питании
, |
(24) |
при двустороннем питании
, |
(25) |
где , — суточный расход электроэнергии по I и IIпутям, кВт-ч;
— длина диферной зоны, км;
— расстояние от подстанции до середины фидерной зоны при
двустороннем питании или до конца участка питания при одностороннем
питании, км;
— коэффициент эффективности; = 1 при постоянном и = 0,97
при переменном токе;
— результирующее относительное сопротивление 1 км тяговой сети для
однопутного участка, Ом/км (для постоянного тока )
— то же для двухпутного участка при равных и одинаково направленных токах
в подвесках смежных путей, Ом/км (для постоянного тока ).
Значения , можно взять из табл. 8 в [7];
— см. пояснения к формулам (14) — (16).
Выбор проводов для питающих и отсасывающих линий. Эти провода выбирают по эффективному току линии и длительно допустимому току провода . Для фидерных линий применяют провода А-150, А-185, соединяя их параллельно. Число проводов . Полученное число округляется до ближайшего большего значения.
Отсасывающая линия имеет площадь сечения вдвое большую по сравнению с сечением питающей линии.
Пример 2. Для двухпутного участка питания постоянного тока длиной 20 км определить экономическое сечение проводов контактной сети и выбрать провода контактной сети. Суточный расход энергии WT= 115 000 кВт ч. Число поездов = 52, = 46, участковая скорость равна 62 км/ч.
Схема питания двусторонняя с полным параллельным соединением путей: . Интервал попутного следования поездов = 12 мин.
Время хода всех поездов по фидерной зоне = 20 км по выражению (18):
.
Время хода поездов под током
.
Суточные потери энергии в тяговой сети по двум путям по формуле (15):
кВт ч.
Удельные потери энергии по выражениям (11) и (12):
кВт ч/Ом.
Экономическое сечение проводов контактной подвески двух путей находим по выражению (10), приняв стоимость электроэнергии на тягу поездов 0,018 руб./(кВт-ч):
По каждому из главных путей
Принимаем по приложению 1 контактную подвеску М-120+2НЛОлО,04Ф-100 сечением = 310 мм2.
Тогда по выражению (21) площадь сечения алюминиевых усиливающих проводов
= 1,65(516—310) =340 мм2.
Выбираем два провода А-185, имеющих суммарную площадь сечения 370 мм2.
Следовательно, получим контактную подвеску, состоящую из проводов М-120+2НЛОл0,04Ф-100+,2А-185 площадью сечения 526 мм2, что несколько больше = 516 мм2.
Пример 3. Выбранное сечение проводов проверить по нагреву и потерям напряжения. Проверка проводов контактной сети по нагреву производится аналогично приведенной в примере 9.
Расход энергии по I пути
кВт ч.
Сопротивление 1 км контактной сети по приложению 1
= 0,0345 Ом/км.
Время хода всех поездов по фидерной зоне = 20 км под током по одному пути:
ч
Потери напряжения в тяговой сети определяем по выражению (25), считая, что ограничивающий блок-участок расположен в середине фидерной зоны для раздельного питания путей:
В
Напряжение в контактной сети (см. с. 15) UKC = 3600—254 = 3346 В. Так как 3346 В больше, чем 2700 В, то принятая подвеска проходит по потерям напряжения.