- •Практическая работа № 1 Обработка стали в ковше синтетическим шлаком
- •Термодинамика процесса рафинирования стали жидким синтетическим шлаком
- •Межфазные свойства расплавов
- •Кинетика процессов рафинирования металла синтетическим шлаком
- •Рафинирование расплавов от примесей
- •Решение типовых задач
- •Задачи для решения
- •Варианты заданий:
- •Варианты заданий:
- •Варианты заданий:
- •Варианты заданий:
- •Практическая работа 2
- •2.2. Пример расчёта мощности вакуумной системы при обработке стали в агрегате vd и vd - ов (ковшевое вакуумирование)
- •I этап - создание рабочего разряжения в камере
- •2.3. Задание к расчету
- •Технические характеристики вакуумных пароэжекторных насосов оао«Северсталь»
- •Плотности газов
- •Основные размеры сталеразливочных ковшей
- •Варианты заданий
- •Литература
- •Практическая работа 3
- •3.2. Расчет времени коагуляции и удаления жидких включений
- •3.2. Расчет времени коагуляции и удаления твёрдых включений
- •3.3. Задание к расчету
- •Значение диссипации энергии и параметры процесса удаления оксидных включений при обработке стали на различных установках
- •Литература
- •Изменение температуры металла при легировании
- •4.1. Общие сведения
- •4.2. Примеры расчетов
- •4.3. Задание к расчету
- •Варианты заданий
- •Литература
2.2. Пример расчёта мощности вакуумной системы при обработке стали в агрегате vd и vd - ов (ковшевое вакуумирование)
I этап - создание рабочего разряжения в камере
Объем воздуха, находящегося в вакуумной камере после постановки в нее сталеразливочного ковша с металлом и закрытия вакуумной камеры герметичной крышкой, рассчитывается по уравнению:
.
Принимая форму камеры и ковша в первом приближении как цилиндрическую, находим:
; ,
где D1 и H1 - соответственно диаметр и высота вакуумной камеры, м; D2 и H2 - соответственно диаметр и высота сталеразливочного ковша, м.
Массу сухого воздуха, находящегося в камере, определяем по формуле:
где - плотность сухого воздуха, равная 1,293 кг/м3.
Если принять время откачки воздуха из камеры - , то производительность вакуумного насоса должна составлять:
.
При использовании DH и RH-способов первоначально также рассчитывают объемы воздуха в вакуумных камерах (м3) и далее, задаваясь временем достижения рабочего вакуума, определяют необходимую производительность вакуумных насосов. Ниже представлен расчет необходимой производительности насосов для создания рабочего разрежения порядка 100 Па (1 мбар) при обработке стали в сталеразливочном ковше вместимостью 250 т жидкой стали VD-процессом.
Принимаем ориентировочно размеры вакуумной камеры VD- процесса (250 т ковш): D1 = 6,5 м, H1 = 6,0 м. Объем вакуумной камеры при этом составит:
Размеры сталеразливочного ковша вместимостью 250 т металла принимаем следующими: D2 = 4,50 м, Н2 = 4,65 м. Тогда объем ковша составит:
Объем оставшегося сухого воздуха в камере после установки в нее ковша с металлом:
При плотности масса сухого воздуха, находящегося в вакуумной камере после установки в нее сталеразливочного ковша, составит:
.
При оптимальной продолжительности откачки воздуха из камеры 5 мин производительность вакуумной системы на I этапе вакуумирования составит:
.
Необходимо отметить, что производительность насоса в каждый момент времени существенно зависит от величины разрежения в камере (см. табл. 2.1).
II этап - расчет необходимой производительности вакуумной системы при рабочем режиме
Проведем в общем виде анализ вклада каждой из составляющих в общий объем газовыделения при вакуумировании и определим необходимую производительность системы для основного - II этапа процесса вакуумирования.
А. Продувка металла инертным газом (аргоном)
Обозначим удельный расход аргона – . При вместимости сталеразливочного ковша – , суммарный расход аргона (кг) составит: . При плотности сухого аргона при нормальных условиях - масса продуваемого аргона составит:
Б. Для определения количества водорода, удаляемого из расплава, необходимо задаться значением , где [Н]нач – содержание водорода в металле в начале процесса, % масс; [Н]кон – содержание водорода в конце процесса, % масс. Концентрацию водорода в металле можно экспрессно определять с помощью устройства «Hydrix». Общее количество удаленного водорода (кг) в процессе вакуумирования составит:
В. Количество удаляемого при вакуумировании азота определяют исходя из заданных значений [N]нач и [N]кон, т.е. Δ[N] = [N]нач – – [N]кон (% масс). Тогда масса удаляемого азота (кг) составит:
Г. Определение количества выделяющегося СО. Большое газовыделение при вакуумировании расплава (преимущественно СО) в ходе глубокого обезуглероживания (вакуум-кислородное рафинирование – ВКР) приводит к необходимости установки дополнительного блока в вакуумную систему.
Определение количества выделяющегося СО производится по разнице значений [С]нач и [С]кон , т.е. Δ[С] = [С]нач – [С]кон (% масс). По стехиометрии реакции [С] + 1/2{O2} = {CO} сначала определяют количество окисленного углерода (кг) по формуле:
Затем рассчитывают количество оксида углерода
и необходимое количество кислорода (кг) для реакции обезуглероживания:
Следует, однако, напомнить, что при продувке металла кислородом для обеспечения глубокого обезуглероживания степень его использования может быть определена отношением
В результате расчетов получают значения МАr (кг/мин), (кг/мин), (кг/мин) и (кг/мин), т.е. суммарное количество газов составит
Для расчета производительности вакуумной системы необходимо произвести пересчет массы всех газов на массу сухого воздуха при нормальных условиях (Т = 298 °К, Рвоз = 1 ат), т.е. учесть соотношения плотностей указанных газов (табл.2.2) с плотностью сухого воздуха.
В результате получаем следующие значения:
Затем определяем , и МCO в единицу времени (1 мин) и суммируем общее количество газов (кг/ч):
Ниже приведены результаты расчета количества газов (Аr, Н2, N2, СО), выделяемых в процессе основного II этапа процесса вакуумирования.
1. Продувка металла инертным газом (аргоном). Принимаем удельный расход Аr равным qAr = 10 л/(тּмин) = 0,01 м3/(тּмин). При вместимости ковша Мcт = 250 т расход аргона составит
2. Для определения количества водорода, удаляемого из металла на этом этапе вакуумирования задаемся содержанием водорода в начальный [Н]нач и конечный [Н]кон моменты вакуумирования, а по разнице Δ[H] = [H]нач – [H]кон определяем убыль водорода при обработке.
Принимаем
[H]нач = 0,0008 % масс (8 ррm) и
[Н]кон = 0,0002 % масс (2 ррm),
тогда
Δ[Н] = [Н]нач – [Н]кон = 0,0008 – 0,0002 = 0,0006 % (6 ррm).
Количество удаленного водорода при этом составит
3. Количество удаляемого при вакуумировании азота определяют аналогичным образом. Принимаем
[N]нач = 0,0080 % масс и [N]кон = 0,0060 % масс.
Тогда,
Δ[N] = [N]нач – [N]кон = 0,0080 - 0,0060 = 0,0020 % масс;
за весь период вакуумирования.
4. Существенный вклад в процесс газовыделения при вакуумировании методом VD-ОВ (вакуумирование с одновременной продувкой металла в ковше кислородом сверху с целью глубокого обезуглероживания) вносит выделение СО.
Для определения количества СО необходимо знать значения [С]нач и [С]кон. Затем находим количество СО, образующегося при протекании реакции [C] + ½ {O2} = {CO}, по формуле
Принимаем [С]нач = 0,060 % масс, [С]кон = 0,005 % масс и ∆[С] = = [С]нач – [С]кон = 0,060 – 0,005 = 0,055 % масс. Тогда
МСО = МС ∙ 2,33 = 137,5 ∙ 2,33 = 320 кг СО за весь период вакуумирования.
Суммарное количество газов составит:
Учитывая, что производительность вакуумной системы выражается в килограммах сухого воздуха в час, необходимо привести массу всех газов к массе сухого воздуха при плотности газов (табл. 2.2), кг/м3:
Тогда количество газов, приведенное к сухому воздуху, составит:
Принимая, что длительность II этапа вакуумирования составляет примерно 20 мин, рассчитываем количество газов, отсасываемых из вакуумной камеры в единицу времени:
в расчете по плотности сухого воздуха.
Следовательно, по результатам расчета процесса выделения газов при проведении вакуумирования производительность вакуумной системы должна быть принята равной не менее 1300 кг/ч.
Следует отметить, что интенсивность процесса газовыделения при вакуумировании не остается постоянной во времени, что не учитывается настоящим расчетом.
Технические характеристики вакуумных насосов, установленных в электросталеплавильном и кислородно-конвертерном цехах ОАО «Северсталь», приведены в таблице 2.1.