Приложение с

(справочное)

Второй метод расчета для определения конструкционного коэффициента cscd

С.1 Турбулентность ветра

(1) Турбулентность определяют по формуле В.1.

С.2 Конструкционный коэффициент c_sc_d

(1) Конструкционный коэффициент c_sc_d определен в 6.3.1.

(2) Фоновая составляющая реакции В² учитывает отсутствие полной корреляции давления на поверхность конструкции и может рассчитываться по формуле (С.1)

, (С.1)

где b, h — ширина и высота сооружения, см. рисунок 6.1;

L(z_s) — масштаб длины турбулентности в соответствии с В.1(1) для базовой высоты z_s, как определено на рисунке 6.1. С целью безопасности может применяться В² = 1.

(3) Для определения значения пикового коэффициента k_p может быть использовано В.2(3) (приложение В).

(4) Резонансная составляющая реакции R² определяет резонансные колебания с учетом формы колебаний вследствие турбулентности и определяется по формуле (С.2)

, (С.2)

где  — логарифмический декремент затухания в соответствии с F.5 (приложение F);

S_L — безразмерная функция спектральной плотности, как указано в В.1(2) (приложение В);

n_1,x — собственная частота изгибных колебаний параллельно направлению действия ветра, значение которой может быть определено по приложению F;

K_s — функция уменьшения размера, как указано в (5).

(5) Функция уменьшения размера K_s может быть аппроксимирована с применением формулы (С.3)

, (С.3)

где , .

Постоянные G_y и G_z зависят от изменения формы собственных изгибных колебаний параллельно горизонтальной оси y и вертикальной оси z (в указанной последовательности). Обе постоянные затухания с_у и с_z равны 11,5.

(6) Постоянная G, приведенная в (5), и постоянная К для расчета ускорений представлены в таблице С.1.

Таблица С.1 — G и K как функции форм колебаний

Форма колебаний	Равномерная	Линейная	Параболическая	Синусоидальная
G	1/2	3/8	5/18	4/2
К	1	3/2	5/3	4/

Окончание таблицы С.1

Примечание 1 — Для зданий с равномерной горизонтальной формой колебаний и линейной вертикальной формой колебаний применяют: (y,z) = z/h, Gy = ½, Gz = 3/8, Ky = 1 и Kz = 3/2. Примечание 2 — Для дымовых труб с равномерной горизонтальной формой колебаний и параболической вертикальной формой колебаний применяют: (y,z) = z2/h2, Gy = 1/2, Gz = 5/18, Ky = 1 и Kz = 5/3. Примечание 3 — Для мостов с синусоидальной горизонтальной формой колебаний применяют: (y,z) = sin(  y/b), Gy = 4/2, Gz = 1/2, Ky = 4/, Kz = 1.

С.3 Количество циклов нагружений для динамической реакции

(1) Количество нагружений может быть принято в соответствии с приложением В.3.

С.4  Перемещения и ускорения для оценки эксплуатационной пригодности вертикальных конструкций

(1) Максимальное перемещение по направлению действия ветра устанавливают по эквивалентному статическому ветровому усилию в соответствии с требованиями 5.3.

(2) Стандартное отклонение _а,х характеристического ускорения конструкции по направлению действия ветра на высоте z определяется по формуле (С.4)

, (С.4)

где  c_f — коэффициент усилия, см. раздел 7;

 — плотность воздуха, см. 4.5(1);

l_v(z_s) — интенсивность турбулентности l_v(z) в направлении действия ветра на высоте z = z_s по 4.4 и рисунку 6.1;

v_m(z_s) — средняя скорость ветра v_m(z) для z = z_s, см. 4.3.1(1);

z_s — базовая высота, см. рисунок 6.1;

R — квадратный корень из резонансной составляющей реакции, см. С.2(4) (приложение С);

K_y, K_z — постоянные, как указано в С.2(6) (приложение С);

µ_ref — базовая масса на единицу площади, см. F.5(3) (приложение F);

 (y,z) — форма колебаний;

_max — значение амплитудной точки формы колебания.

(3) Характеристические пиковые значения ускорения определяют умножением стандартного отклонения, указанного в (2), на пиковый коэффициент из приложения В.2(3) с использованием собственной частоты изгибных колебаний, т. е. .