7.4.3 Рекламные щиты

(1) Коэффициент усилия для рекламных щитов, поднятых над уровнем земли не менее чем на z_g = h/4 (см. рисунок 7.21), составляет:

c_f = 1,80, (7.7)

c_f = 1,80 допускается также применять для z_g < h/4 и b/h  1.

Примечание 1 — Базовая высота z_e = z_g +h/2.

Примечание 2 — Базовая площадь А_ref = bh.

Рисунок 7.21 — К распределению давления для рекламных щитов

(2) Результирующее ветровое усилие, направленное по нормали к плоскости щита, следует прикладывать на высоте его геометрического центра, с эксцентриситетом в горизонтальном направлении.

Примечание — Величина эксцентриситета может указываться в национальном приложении. Рекомендуемое значение составляет:

е = 0,25b. (7.8)

(3) При расстоянии от уровня земли z_g < h/4 и отношении ширины к высоте b/h > 1 щит следует рассматривать как отдельно стоящую стену (см. 7.4.1).

(4) Следует проводить проверку на потерю устойчивости вследствие дивергенции или срывного флаттера.

7.5 Коэффициенты трения

(1) Во всех случаях, приведенных в 5.3(3), нужно учитывать влияние трения.

(2) Коэффициенты трения с_fr для стен и покрытий указаны в таблице 7.10.

(3) Базовые площади поверхности А_fr представлены на рисунке 7.22. Силы трения следует прикладывать на части внешней поверхности, параллельные действию ветра на расстояниях от передних свесов покрытия или углов, равных 2b или 4h (определяющим является меньшее значение).

(4) Базовая высота z_e для отдельно стоящих навесов равна высоте навеса, для стен — высоте h верхней отметки стены (см. рисунок 7.22).

Таблица 7.10 — Коэффициенты трения с_fr для стен, парапетов и поверхностей покрытий

Поверхность	Коэффициент трения сfr
Гладкая (например, сталь, гладкий бетон)	0,01
Шероховатая (например, шероховатый бетон, просмоленные поверхности)	0,02
Очень шероховатая (например, гофрированная, ребристая, складчатая)	0,04

Рисунок 7.22 — Базовая площадь для трения

7.6 Конструктивные элементы конструкций с прямоугольным сечением

(1) Коэффициент усилия c_f для конструктивных элементов с прямоугольным поперечным сечением при направлении набегающего потока нормально стороне поперечного сечения равен

c_f = c_f,0  _r  _ , (7.9)

где  c_f,0 — коэффициент усилия для конструкций прямоугольного поперечного сечения с острыми углами без обтекания свободных концов, как показано на рисунке 7.23;

_r — понижающий коэффициент для конструкций квадратного поперечного сечения со скругленными углами в зависимости от числа Рейнольдса;

_ — коэффициент, учитывающий концевой эффект для конструкций со свободным обтеканием концов, как определено в 7.13.

Примечание 1 — Числовые значения коэффициента _r могут быть указаны в национальном приложении. Рекомендуемые верхние предельные значения указаны на рисунках 7.24 и 7.25. Они определены для условий слабой турбулентности и являются безопасными.

Примечание 2 — Рисунок 7.24 можно также применять для зданий с h/d > 5,0.

Kurvendefinitionen in der Abschnitten

Определения кривых в сечениях

Рисунок 7.23 — Коэффициенты трения c_r,0 для конструкций

прямоугольного поперечного сечения с острыми углами

без обтекания свободного конца

Рисунок 7.24 — Понижающий коэффициент _r для конструкций

квадратного поперечного сечения со скругленными углами

(2) Базовую площадь А_ref следует определять по формуле

А_ref = lb, (7.10)

где — l длина рассматриваемого участка.

Базовая высота z_e равна верхней отметке рассматриваемого участка над верхней точкой местности.

(3) Для пластинчатых поперечных сечений (d/b < 0,2) подъемные силы при определенных углах атаки набегающего потока могут приводить к повышению значений c_f до 25 % включительно.