- •В.А.Аллилуев,е.Д.Берёзкин,с.Ю.Берёзкина релейнаязащитаэлектрическойсети
- •Новочеркасск2008
- •Оглавление
- •Глава1.Основныепринципыпостроения
- •1.1.Назначениерелейнойзащиты
- •1.2.Основныетребования,предъявляемыекустройствамрелейнойзащиты
- •1.3.Видыустройстврелейнойзащиты
- •1.4.Структурныечастииосновныеэлементыустройстврелейнойзащиты
- •2.1.Измерительныетрансформаторытока
- •2.2.Требованиякточностиработытрансформаторовтока
- •2.3.Схемысоединениятрансформаторовтокаицепейтоказащиты
- •2.4.Измерительныетрансформаторынапряжения
- •2.5.Схемысоединенияобмотоктрансформаторовнапряжения
- •3.1.Принципдействиязащиты
- •3.2.Схемымаксимальнойтоковойзащиты
- •3.3.Выборпараметровсрабатываниямаксимальнойтоковойзащиты
- •3.4.Токоваяотсечка
- •3.4.1.Токоваяотсечканалинияхсодностороннимпитанием
- •Зонадействияотсечки
- •3.4.2.Токоваяотсечканалинияхсдвухстороннимпитанием
- •3.4.3.Сочетаниетоковойотсечкисмаксимальнойтоковойзащитой
- •3.5.Максимальнаятоковаянаправленнаязащита
- •4.1.Назначениеиосновныевидызащиты
- •4.2.Принципдействиядифференциальнойтоковойзащиты
- •4.3.Особенностивыполнениядифференциальнойтоковойзащитыэлементовэлектрическойсети
- •4.3.1.Дифференциальнаятоковаязащитатрансформаторов
- •I Kmax
- •4.3.2.Дифференциальнаятоковаязащитагенераторов
- •I Kmax
- •4.3.3.Дифференциальнаятоковаязащитасборныхшин
- •I Kmax
- •5.1.Назначениеипринципдействия
- •5.2.Принципывыполнениядистанционныхзащит
- •5.2.1.Выборвходныхвоздействующихвеличинихарактеристикавременисрабатываниярелесопротивления
- •5.2.2.Схемыихарактеристикисрабатываниярелесопротивления
- •5.3.Выборпараметровсрабатываниядистанционнойзащиты
- •6.1.Назначениеивидывысокочастотныхзащит
- •6.2.Принципывыполненияиработавысокочастотнойчастизащиты
- •6.3.Направленнаязащитасвысокочастотнойблокировкой
- •6.4.Дифференциально-фазнаявысокочастотнаязащита
- •ВнешнееКз ВнутреннееКз
- •Библиографическийсписок
- •1.ФедосеевA.M.Релейнаязащитаэлектрическихсистем.-м.:
- •5.КривенковВ.В.Релейнаязащитаиавтоматика:учеб.Посо-
- •6.АндреевВ.А.Релейнаязащитаиавтоматикасистемэлектро-
- •Релейнаязащитаэлектрическойсети
- •346428,Г.Новочеркасск,ул.Просвещения,132
2.4.Измерительныетрансформаторынапряжения
Кизмерительныморганамрелейнойзащитынапряжениеподводитсяотпервичныхизмерительныхпреобразователейна-пряжения.Они,какипервичныеизмерительныепреобразовате-литока,обеспечиваютизоляциюцепейнапряженияизмери-тельныхоргановрелейнойзащитыотвысокогонапряженияипозволяютнезависимоотноминальногопервичногонапряже-нияполучитьстандартноезначениеноминальноговторичного
напряжения
U2ном
=100В.Распространенныйвидпервичного
измерительногопреобразователянапряжения–измерительныйтрансформаторнапряжения(ТН).
ОсобенностьюизмерительногоТНявляетсярежим,близкийкхолостомуходуеговторичнойцепи(рис.2.3,а).Первичнаяоб-
моткаТНсчисломвитковw1
включаетсянанапряжениесети
U1.ПодвоздействиемнапряженияU1
пообмоткеw1
проходит
намагничивающийток
Iнам,создающийвмагнитопроводемаг-
нитныйпоток
Фт.Магнитныйпоток,всвоюочередь,наводитв
первичнойw1
ивторичной
w2обмоткахЭДСсдействующими
значениямисоответственно
Е1=4,44fw1Фт
иЕ2
=4,44fw2Фт.
Откудаполучаемследующееотношение:
Е1/Е2
=w1/w2.
A
ФТ
B
I1 I2
A
U1 w1 w2
a
U2 KV
. .
'
U1 I'Z'11
.
ΔU .
X x I2Z2
.
а)
'
. .I1 I2
a
U2
'
. .E1=E2
δ
.
I2
.
'
IНАМ
1
'
2
A Z' Z .. . I1
U
Z
'
' '1 НАМ
X
б)
.
IНАМ
U2 ZН
x
'
.
Ф
IНАМТ
γ
в)
24
Рис.2.3.Однофазныйизмерительныйтрансформаторнапряжения(а),
схемазамещения(б)ивекторнаядиаграмма(в)
Отношение
w1/w2
называетсякоэффициентомтрансфор-
мацииТНиобозначается
КU.Врежимехолостогоходаток
I2=0,атоквпервичнойобмотке
I1=Iнам.Приэтом
U2=Е2
инапряжениеU1
вательно,
незначительноотличаетсяотЭДС
Е1.Следо-
КU=w1/w2
=U1/U2.
РаботаТНснагрузкой
Zн(ввиде,например,реленапряже-
нияKV)сопровождаетсяпрохождениемтока
I2иувеличением
(посравнениюсхолостымходом)тока
I&1′
(рис.2.3,б).Этитоки
создаютпадениенапряженияΔU
впервичнойивторичнойоб-
мотках,вследствиечего
U&2
=U&1′
−ΔU&.Извекторнойдиаграм-
мы(рис.2.3,в)следует,чтовторичноенапряжение
U&2
отличает-
сяотприведенногопервичного
U&1′
позначениюна
ΔU&ипофа-
зенауголδ.ПоэтомуТНимеетдвепогрешности:
1.Погрешностьнапряженияв%
fU=(ΔU/U1′)×100,
иливследствиенезначительногозначенияуглаδ
fU=⎡⎣(КU×U2−U1)/U1⎤⎦×100.
2.Угловаяпогрешность,котораяопределяетсяугломδме-
1
ждувектораминапряженийU&'иU&2.
ЗначенияпогрешностейТНопределяютсяпадениемнапря-
жения
(тока
ΔU,котороеувеличиваетсясростомвторичнойнагрузки
I2),поэтому,какужеотмечалось,нормальнымрежимом
работыТНявляетсярежим,близкийкхолостомуходу.
ВусловияхэксплуатацииТНможетработатьсразличнымипогрешностями.Взависимостиотпогрешностейустановленычетыреклассаточности:0,2;0,5;1;3,которыесоответствуют
погрешностямнапряжения
fUвпроцентах.Номинальнаямощ-
ностьТНотнесенакопределенномуклассуточности.Однакопоусловиюнагреваонможетдопускатьперегрузкивнесколькораз,выходяприэтомиззаданногоклассаточности.
НачалаиконцыобмотокТНмаркируютсявсоответствиисправилом,изложеннымприрассмотренииТТ.Приэтомнапря-
жения
U&1
иU&2,направленныеодинаковоотодноименныхкон-
цовобмоток(см.рис.2.3,аиб),совпадаютпофазе,еслипре-небречьпаденияминапряжениявобмоткахТН.Принятообо-значать:А–началопервичнойобмотки,а–началовторичнойобмотки;X–конецпервичнойобмотки,х–конецвторичнойобмотки.