2.2.Требованиякточностиработытрансформаторовтока

ВсоответствиисГОСТразличаюттоковую,полнуюиугло-

_{вуюпогрешности.}

ТоковойпогрешностьюТТ

^f_I^{называетсяарифметическая}

разностьмеждудействительнымвторичнымтоком

^I₂^{иприве-}

денным ко вторичной цепи действительным первичным то-

_ком,%:

I

_{f =}^I₂^−I₁^/K_I

_×100=

^K_I^×I₂^−I_1×100.

^I₁^/K_I ^I₁

^{ПолнойпогрешностьюТТεназываетсядействующеезна-}

^{чениеразностипроизведениякоэффициентатрансформациина}

мгновенноезначениевторичноготокаимгновенногозначенияпервичноготока,%:

T

_{ε=100 1 (K}

_{×i −i}

_)2dt,

1

_{I T}^∫

⁰

I 2 1

гдеT-длительностьпериодапервичноготока(0,02с).

Полнаяпогрешностьвустановившемсярежимепредставля-

_{етсобойотносительныйнамагничивающийток:}

^ε=I_нам^/I₁^.

Токоваяпогрешностьзависитотугласопротивлениявто-

_{ричнойцепиТТимаксимальнаприреактивномегохарактере,}

нововсехслучаях

^f_I^<ε.

^{УгловойпогрешностьюТТδсчитаетсяуголмеждувекто-}

^{рамипервичногоивторичноготока.}

_{ДляТТ,работающихвцепяхрелейнойзащиты,допускается}

_{полнаяпогрешность}

_ε≤10

_{%притоках,соответствующихпа-}

_{раметрамсрабатывания.Притакомограничениитоковаяпо-}

грешность

^f_I^{такженепревосходит10%.}

ДляоценкиточностиработыТТвсхемахабсолютноселек-тивныхзащит,напримердлядифференциальныхтоковыхза-щит,важнаполнаяпогрешность(повышеннаяпогрешностьмо-жетпривестикизлишнимсрабатываниям),адляотносительноселективныхзащит,напримертоковыхзащит,важнатоковаяпогрешность(повышеннаяпогрешностьможетпривестикотка-зусрабатывания).

Приэтомугловаяпогрешностьδнепревышаетнесколькихэлектрическихградусов(до7°),чтосчитаетсяприемлемым.

Предельнойкратностью

^К₁₀

называетсякратность,прико-

_торой

_ε=10

_{%призаданнойнагрузке.Заводы-изготовителиТТ}

приводяткривыепредельнойкратности

^K₁₀⁼

^f₍^Z_н.доп)^,кото-

рыеприменяютсядляопределениядопустимойнагрузки

_{ВсхемахрасчетнаянагрузкаТТопределяетсякак}

^Zн.доп^.

^Z_н.расч

^=U₂^/I₂^,

^гдеU₂^{–напряжениеназажимахвторичнойобмоткиТТ,равно}

^{напряжениюнанагрузкеU}_н

вцепитокаэтогоТТ;

^I₂^{–вторич-}

ныйтокТТ,нагрузкакоторогорассчитывается.

_{Расчетная нагрузка не должна превышать допустимую}

^Z_н.доп

,определяемуюпокривымпредельнойкратностиприза-

данномеезначении.

РасчетнаянагрузкаТТ

^Z_н.расч

всхемахрелейнойзащиты

определяетсясхемойсоединенияТТиреле,сопротивлениямиреле,соединительныхпроводовипереходнымисопротивления-мивконтактныхсоединениях.Сопротивленияотдельныхэле-ментовдляупрощениярасчетовскладываютсяарифметически,

_{переходноесопротивлениепринимаетсяравным}

_0,05Ом.

2.3.Схемысоединениятрансформаторовтокаицепейтоказащиты

Привыполнениирелейнойзащитысхемыцепейтокастро-ятсятак,чтобыбылаобеспеченанеобходимаяеечувствитель-ностьприиспользованиинаименьшегоколичестваоборудова-ния.Почислуфаз,вкоторыевключеныиспользуемыевсхемеТТ,различают:трехфазныесхемы(ТТвключенывтрифазы)идвухфазные(ТТвключенывдвефазы),которыемогутисполь-зоватьсялишьотмногофазныхКЗ.

Схемаполнойзвезды–трехфазная,трехрелейная(рис.2.2,а)–можетбытьиспользованаотвсехвидовмногофаз-ныхиоднофазныхКЗ.

_{Измерительныеорганы(ИО)включенынавторичныетоки}

фаз,вобратномпроводепроходитток

^I&_обр

^=I&_2а^+I&_2b^+I&_2c^,

равный

^3I&₀

приКЗназемлю.ЕслиТТиизмерительныйорганв

фазеВнеустанавливается,тополучаемсхемунеполнойзвездывдвухрелейномисполнении.

Даннаясхемаприменяетсявсетях6–10–35кВиреагируетнавсемеждуфазныеКЗ.Измерительныеорганывключенына

токифаз

^I&_p1^=I&_2a^;

^I&_p2

^=I&_2c^{.Вобратномпроводепроходитток}

^I&_обр

^=I&_2a^+I&_2с

^=−I&_2b^.

Соединениетрансформаторовтокаполнымтреугольни-ком–трехфазнаятрехрелейная(рис.2.2,б).Онаможетбытьис-пользованаотвсехмногофазныхиоднофазныхКЗ.Измери-тельныеорганысхемывключенынаразностьтоковфаз:

^I&_p1^=I&_2а^−I&_2b^;

^I&_p2

^=I&_2b^−I&_2c^;

^I&_p3^=I&_2с^−I&_2a^.

Даннаясхемаширокоприменяетсявзащитахсабсолютнойселективностью–дифференциальныхзащитахсиловыхтранс-форматоров.Схемаобладаеттемсвойством,чтоприКЗназем-лювпитающейсетитокинулевойпоследовательности,обу-словленныезаземленнойнейтральюсиловоготрансформатора,замыкаютсявтреугольникеТТиотсутствуютвизмерительныхорганах.Этопозволяетнеотстраиватьдифференциальнуюза-щитусиловоготрансформатораотэтихтоковпривнешнихКЗ.

ИО1 ИО2 ИО3

_{ИО1 ИО2 ИО3}

^Ip1 ^Ip2 ^Ip3

A B C

^I_обр

^Ip1 ^Ip2 ^Ip3

A B C

^I_2a ^I2b ^I2c

^I_2a

^I_2b ^I2c

^а) _Iр ^б)

^ИО

_{A B C}

^I_2a ^I_2b ^I2c

_в)

Рис.2.2. Схемысоединенийтрансформаторовтокаиреле:

а–полнаязвезда;б–полныйтреугольникстремяреле;

в–фильтртоканулевойпоследовательности

Схемасоединениятрансформаторовтокавфильтрто-ковнулевойпоследовательности(рис.2.2,в).Трансформаторытокаустанавливаютсянатрехфазах,одноименныезажимывто-ричныхобмотоксоединяютсяпараллельно,икнимподключа-етсяобмоткаизмерительногооргана.Токвизмерительномор-ганеравенгеометрическойсуммевторичныхтоковтрехфаз:

^I&_р

^=I&_2а^+I&_2b^+I&_2c^=3I&₀^.

Рассмотреннаясхемаявляетсяфильтромтоковнулевойпо-следовательности.Токвизмерительноморганепоявляетсятоль-коприодно-идвухфазныхКЗназемлю.Поэтомусхемаприме-няетсядляУРЗотКЗназемлю.