I Kmax

–наибольшийтоквнешнеготрехфазногоКЗ.

ТоксрабатыванияДТЗтрансформаторапринимаетсярав-нымбольшемуиздвухзначенийтоковсрабатывания,опреде-ленныхповыражениям(4.4)и(4.5).Коэффициентчувствитель-ностиДТЗтрансформатора,определяемыйповыражению(4.3),долженбытьнеменеедвух.

4.3.2.Дифференциальнаятоковаязащитагенераторов

ОсновнойзащитойгенераторовотмногофазныхКЗвоб-моткестатораявляетсядифференциальнаятоковаязащита.ЭтазащитаподключаетсякТТ,установленнымсосторонывыводовисостороныфазкнулевойточкегенератора(рис.4.3,а).Насо-временныхгенераторахмощностьюболее30МВтсцельюпо-вышениянадежностиДТЗвсегдавыполняетсявтрехфазномис-полнении(токовыерелеКА1-КАЗ)ссоединениемгруппТТвполнуюзвезду.

Нарис.4.3,бприведенасхемацепейоперативноготоказа-щиты.Привнутреннихповрежденияхисрабатываниитоковыхрелезащитыодного,двухилитрехподаетсяплюсоперативноготокачерезуказательноерелеКНнаобмоткупромежуточногорелеKL.ПромежуточноерелеKLсрабатывает,исвоимикон-тактамиKL.1иKL.2подаетплюсоперативноготокачерезвспомогательныйконтактSQнакатушкуYATвыключателяQинаавтоматгашенияполя(АГП).Длясигнализацииобрывасо-единительныхпроводовДТЗвнулевойпроводтоковыхцепейвключаетсятоковоерелеКАО,токсрабатываниякоторогоуста-

навливаетсяравным

^20÷30%

^Iном.г^.

KK _Q

_KA1.1

KH KL

TA1 TA2 ^TA3

G

_{TA4 TA5} ^TA6

KA1

KA2

KA3

KA0

KA2.1

KA3.1

KL.1

KL.2

KA0.1

^SQ YAT

кАГПСигнал

52

а) б)

Рис.4.3.Принципиальнаясхемадифференциальнойзащитыгенератора(а),

схемацепейоперативноготока(б)

ТоксрабатыванияДТЗвыбираетсяпоусловиюотстройкиоттоканебаланса,проходящеговтоковыхрелепривнешнемтрех-фазномКЗвточкеК:

^Iс.з

⁽³⁾

_{=k kk ε⋅I}

^{отсaодн} Kmax

, (4.6)

где

^k_отс

–коэффициентотстройки,принимаемыйравным1,3;

^k_a^{–коэффициент,учитывающийпереходныйрежим(дляреле}

РНТ-565можетбытьпринятравным1);

^k_одн

–коэффициент

однотипностиусловийработыТТ,принимаемыйравным0,5;

_{ε–относительноезначениеполнойпогрешностиТТ,равное}

0,1;

⁽³⁾

I Kmax

–токвнешнеготрехфазногоКЗнашинахгенера-

торногонапряжениявточкеК,которыйпроходитпоТТзащи-

_ты.

Коэффициентчувствительностидифференциальнойтоковойзащитыгенератора,определяемыйповыражению(4.3),долженбытьнеменеедвухприминимальномтокедвухфазногоКЗнавыводахгенератора(взонезащиты),когдапоследнийотключенотсети.ПрименениевкачестветоковыхрелеРНТ-565позволя-етиметьтоксрабатываниязащитыпоформуле(4.6)неболее

^0,6⋅I_ном.г^.

4.3.3.Дифференциальнаятоковаязащитасборныхшин

Специальныезащитышинпредназначеныдляотключениябезвыдержкивремениповреждений,возникающихнасборныхшинах.Нашинахмогутвозникатьтакиежеповреждения,какинаЛЭП:однофазныеимногофазныеКЗвсетяхсзаземленнойнейтралью,многофазныевсетяхсизолированнойнейтралью.Дифференциальнаятоковаязащитасборныхшинвнастоящеевремяустанавливаетсяпрактическинавсехэлектрическихстанцияхиподстанцияхнапряжением110кВиболее,работаю-щихврежимемногостороннегопитания.

ДТЗсборныхшинвыполняетсянатехжепринципах,чтоирассмотренныевышеДТЗтрансформаторовигенераторов.То-ковоерелеКА(рис.4.4)подключаетсяксоединеннымпарал-

лельновторичнымобмоткамТТ,установленнымнакаждом

присоединении.КоэффициентытрансформациивсехТТравны.

_K2

^I1W1

ТА1

^I1W2 ^I1W3 ^I1W4

I_p

ТА2 ТА3 ТА4

^I_2W1 ^I_2W2 ^I_2W3 ^I_2W4

^I1W1

_KA ТА1

^I1W2 ^I1W3 ^I1W4

I_p

ТА2 ТА3 ТА4 _KA^I2W1

^I_2W2 ^I_2W3 ^I_2W4

Q1 ^{Q2 Q3} Q4

_K ^{W1 W2 W3 W4}

Q1 ^{Q2 Q3} Q4

_K ^{W1 W2 W3 W4}

54

^а) _K1 ^б)

Рис.4.4.РаспределениетоковвцепяхдифференциальнойзащитышинприКЗ:

а–взонедействия;б–внезоны

ПриКЗнашинахвзонедействиязащитышинповсемЛЭПтокподтекаеткместуповреждениявточкуК1,вобмоткерелепротекаетсумматоковотвсехТТ,котораяпропорциональна

токуКЗ

^I_K1^{(рис.4.4,а):}

^I&_p

^=I&_2W1^+I&_2W2^+I&_2W3^+I&_2W4⁼

⁼₍^I&_1W1^+I&_1W2^+I&_1W3^+I&_1W4)^/K_I

^=I&_K1^/K_I^.

ПривнешнемКЗнаЛЭПW1(рис.4.4,б)вточкеК2сумматоков,подтекающихкшинампотремЛЭПW2,W3иW4,равнатоку,оттекающемуотшинпоповрежденнойЛЭПW1.

ПридопущенийоработеТТбезпогрешностисумматоковврелеКАравнанулю,иреленедействует:

^I&_p

^=−I&_2W1^+I&_2W2^+I&_2W3^+I&_2W4⁼

⁼₍^−I&_1W1^+I&_1W2^+I&_1W3^+I&_1W4)^/K_I

^=0.

НасамомделепривнешнемКЗврелеКАпроходиттокне-баланса,обусловленныйразнойпогрешностьюТТ,включенныхвсхемузащиты.Какужеотмечалосьвп.2.1,погрешностьТТобусловленанамагничивающимтоком.Окончательнополучаемследующее:

^I&_p

^=I&₁^′_нам^−I&₂^′_нам^−I&₃^′_нам^−I&₄^′_нам

^=I&_нб^.

ВотличиеотДТЗгенераторатокнебалансавДТЗшиноп-

_{ределяетсянетолькоинестолькоразличиеммагнитныххарак-}

теристикиразличиемнагрузок

^Z_н^{ТТ,ноглавнымобразомраз-}

нымизначениямитоков,проходящихпоповрежденномуине-поврежденнымприсоединениямпривнешнемКЗ.Например,привнешнемКЗвточкеК2поЛЭПW1проходитполныйток

^КЗI_K2^{,поэтомунамагничивающийтоки,следовательно,по-}

грешностьТТТА1будетсущественновышепогрешностейТТ

_{ТА2-ТА4,черезкоторыепроходятопределенныедолиполного}

токаКЗ

^I_K2^{.Врезультатетокнебалансаможетдостичьболь-}

шогозначения,иегонеобходимоучитыватьврасчетахтокасрабатываниярелеКА.

ТоксрабатываниятоковогорелеКАвсхемеДТЗшинвыби-

раетсяподвумусловиям:

1.Отстройкаотмаксимальноготоканагрузкинаиболеена-груженногоприсоединения,чтонеобходимодляпредотвраще-нияложногосрабатываниязащитыприобрыветоковыхцепей:

^I_с.з

^=k_отс^I_нmax^, _(4.7)

где

^k_отс

–коэффициентотстройки,равный1,2;

^I_нmax

–макси-

мальныйтокнагрузкинаиболеенагруженногоприсоединения.

2.ОтстройкаоттоканебалансапривнешнемКЗ:

₍₃₎

^I_с.з

^=k_отс^k_a^ε⋅I_Kmax^{, (4.8)}

где

^k_отс

^{–коэффициентотстройки,равный1,5;k}_a

–коэффици-

ент,учитывающийпереходныйрежим(прииспользованииреле

_{РНТпринимаетсяравным1);ε–относительноезначениепол-}

нойпогрешностиТТ,равное0,1;

⁽³⁾