- •1.3 Проектировочный расчет червячной передачи редуктора
- •1.3.2 Ориентировочное значение скорости скольжения [1, с.11, (3.8)]:
- •1.4 Предварительный расчет диаметров валов
- •1.5 Расчет ременной передачи
- •1.6 Подбор муфт
- •2 Эскизный проект
- •2.1 Основные параметры привода
- •2.2. Проверочный расчет
- •2.3 Конструкция червячного колеса и червяка
- •2.4. Конструктивные элементы редуктора
- •2.5 Смазка зацеплений и подшипников
- •2.6 Усилия в передачах.
- •2.7 Проверочный расчет валов на статическую прочность
- •2.8. Подбор подшипников.
- •2.9. Рассчитаем шпоночное соединение
- •3 Технический проект
- •3.1 Проверка опасного сечения тихоходного вала
- •3.2 Расчет болтов крепления редуктора к раме.
3 Технический проект
3.1 Проверка опасного сечения тихоходного вала
на долговечность
Оценку сопротивления усталости вала выполняют по величине общего коэффициента запаса прочности S [7, c.169], [8, c.325]:
S = SS / (S2 + S2 )1/2 [S ] = 1,5...2,5, (3.1)
где S = –1 / (KD И) – коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям изгиба при симметричном цикле (R = –1, m = 0, a = max = и; и = 103M / W);
S = 2–1/ (KD +)K – коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям кручения при отнулевом цикле (R = 0, m = a = max / 2 = K / 2; K = 103T / WP );
KD = (K / Kd +1/KF – 1) /KV и KD = (K / Kd + 1/KF – 1) / KV -- коэффициенты снижения пределов выносливости реальной детали по сравнению с пределами (–1, –1) образцов;
– коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла.
Концентраторы напряжений:
сечение 1 – посадка с натягом подшипника, 45L0 / k6.
сечение 2 – посадка с натягом колеса z2 50H7/ s6 и
шпоночный паз 14 9 50, где t1 = 5,5 мм – глубина паза на валу.
Влияние на усталость посадки с натягом подшипника (при том же d) на 10% ниже [7, c.171], чем посадки с натягом зубчатого колеса, поэтому в дальнейшем сечение 1 не рассматриваем.
П а р а м е т р [7, c.170, 171] |
Концентратор в сечении 2 |
Примечание |
|
посадка z2Т c натягом |
шпоночный паз |
||
1 Эффективный коэффициент концентрации напряжений |
K = 2,2 K = 2,05 |
В = 900 МПа d = 50 мм |
|
2 Коэффициент влияния абсолютных размеров сечения |
Kd = 0,83 Kd = 0,72 |
||
3 Отношение
|
K / Kd = 4,6 K / Kd = 2,75 |
2,65 2,85 |
|
Так как K / Kd = 4,6 от посадки больше, чем от шпоночного паза (2,65) при незначительной разнице K / Kd , то [7, c.170] дальше расчет ведем
с учетом натяга от посадки колеса z2T.
Коэффициенты влияния качества поверхности [7, c.170] при чистовом шлифовании (Rа = 0,8...1,6) KF = 0,89; KF = 0,94.
Коэффициент влияния поверхностного упрочнения [7, c.170]:
КV = 1– без упрочнения. Тогда
KD = (4,6 + 1 / 0,89 – 1) / 1 = 4,72; KD = (2,75 + 1 / 0,94 – 1) / 1 = 2,81.
Пределы выносливости образцов материала: сталь 40Х [7, c.165] при D 80 мм и Н 270 НВ –1 = 410 МПа, –1 = 230 МПа; коэффициент = 0,1.
Момент сопротивления "нетто" (за вычетом шпоночного паза) поперечного сечения [7, c.166]:
а) на изгиб Wнетто = W – Wшп ,
где W = d3 / 32 = 503/ 32 = 12,2103 мм3.– момент сопротивления
сплошного вала ("брутто").
Wшп = bh(2d – h)2/ (16d) = 149 (250 - 9)2/ (1650) = 1,3103 мм3– момент
сопротивления шпоночного паза;
Wнетто = (12,2 – 1,3)103 = 10,9103 мм3
б) на кручение
WРнетто = W/2 – Wшп = (5,45 – 1,3)103 = 4,15103 мм3.
Напряжения:
а) изгиба И = 103М / Wнетто = 10384,8 / (10,9103) = 7,7 МПа;
б) кручения К = 103Т / WРнетто = 103329,8/(4,51103) = 2,74 МПа.
Коэффициенты:
S = 410 / (4,727,7) = 11,3;
S = 2230 / [(2,81 + 0,1)*2,74] = 39,6;
S = 11,339,6 / (11,32 + 39,62)1/2 = 10,8 >[S ] = 1,5...2,5 [7, c.169].
Сопротивление усталости в течение заданного срока службы в опасном сечении тихоходного вала обеспечивается.