- •1 Литературный обзор
- •Производство ароматических углеводородов
- •1.2 Современные установки фракционирования ксилолов
- •1.3 Основное оборудование установок фракционирования ксилолов
- •2 Обоснование выбора темы
- •3 Технологическая часть
- •Описание технологической схемы
- •3.2 Подбор основного оборудования к технологической схеме
- •4 Механический раздел
- •4.1 Определение диаметра колонного аппарата
- •4.2 Подбор массообменных устройств
- •4.5 Определение расчетной толщины стенки цилиндрической обечайки и днищ
- •4.6 Подбор теплообменного аппарата
- •5 Ремонт и диагностика центробежного насоса
- •6 Экономический раздел
- •7 Безопасность и экологичность проекта
- •7.4.3 Система водоотведения.
4.6 Подбор теплообменного аппарата
4.6.1 Обоснование и выбор исходных данных для расчёта теплообменного аппарата.
Основные параметры:
- среда в трубном пространстве - конденсированный газ ортоксилол;
- температура в трубном пространстве:
а) на входе t1н = 150 °С;
б) на выходе t1к = 140 °С.
- среда в межтрубном пространстве - газообразный этилбензол;
- расход, G2 = 66,9 кг/с;
- температура в межтрубном пространстве:
а) на входе t2н = 120 °С;
б) на выходе t2к = 130 °С.
Так, как оба вещества имеют почти газообразное состояние, вязкость их мала, то в трубном и межтрубном пространстве будет турбулентный режим.
4.6.2 Определение поверхности нагрева и предварительный выбор типа теплообменного аппарата по каталогу.
Данный теплообменный аппарат является по своему назначению холодильником, конденсируя газы, выходящие с колонны разделения К-1 в специальную емкость Е-1. Охлаждение сырья производится газом этилбензолом. Основные физико-химические характеристики сред представлены в таблице 4.6.
Таблица 4.6 - Физико-химические характеристики сред
Параметр |
Ортоксилол |
Этилбензол |
Плотность, ρ кг/м3. |
652,92 |
680,29 |
Вязкость динамическая, μ Па·с. |
0,122·10-3 |
0,128·10-3 |
Вязкость кинематическая, ν м2/с.
|
3,188·10-6 |
0,191·10-3 |
Удельная теплоемкость, Ср Дж/(кг·К). |
2212,79 |
2120,94 |
Коэффициент теплопроводности, λ Вт/(м·К). |
0,079 |
0,082 |
Теплота конденсации водяного пара, кДж/кг |
1928,9 |
1846,71 |
Составим уравнение теплового баланса.
Количество теплоты выделенное горячим теплоносителем, должно быть равно количеству теплоты полученному холодным теплоносителем.
Q = Qс = Qв.п., (4.23)
где Qс - количество тепла, получаемое в теплообменнике от водяного пара, Вт;
Qв.п - количество тепла, передаваемое в теплообменнике от водяного пара, Вт;
Q - общее количество тепла, Вт.
Но так как мы не можем получить идеальную систему без потерь, как тепловых (расход тепла в атмосферу), так и утечек, то величины тепловых потоков различаются на значение коэффициента полезного действия (КПД), его принимают равным η = 0,95.
, (4.24)
где - массовый расход сырья, кг/с;
- теплоёмкость сырья, Дж/кг·К;
- температура входа сырья, °С;
- температура выхода сырья, °С;
- массовый расход ортоксилола, кг/с;
Подставив исходные данные, в формулу (4.24) получим
.
Количество передаваемого тепла
Вт;
.
Ориентировочная поверхность теплообмена аппарата определяется по формуле
, (4.25)
где Кор- ориентировочный коэффициент теплопередачи, Вт/(м2·К);
Δtср- средняя разность температур между потоками, ºС.
На рисунке 4.4 приведена схема потоков теплообмена.
150ºС ортоксилол 140ºС
130ºС этилбензол 120ºС
Рисунок 4.4 - Схема потоков теплообмена
Средняя разность температур между потоками вычисляется по формуле
, (4.26)
, (4.27)
где , (4.28)
. (4.29)
Подставив данные в формулы (4.26) – (4.29), получим
ºС;
ºС;
ºС;
ºС;
ºС.
Для предварительного выбора теплообменного аппарата принимаем из таблицы К = 50 Вт/м2∙К, как при передаче тепла от конденсирующихся паров к жидкости.
Подставив данные в формулу (4.25), получим
м2.
Произведем подбор по каталогу [8] всех типов теплообменных аппаратов, которые могут быть применены при заданной поверхности теплообмена.
Выбираем 2 теплообменных аппарат типа ТН, исходя из поверхности теплообмена равной F=1419,6/2=765 м2, давление Ру =1,6 МПа. Основные характеристики теплообменника представлены в таблице 4.7.
Таблица 4.7 - Основные характеристики теплообменника
Условное обозначение аппарата |
Диаметр кожуха внутренний, мм |
Давление в кожухе, Ру, МПа |
Число ходов по трубам |
Наружный диаметр труб, мм |
Поверхность теплообмена, м25% при длине прямого участка труб, 6000мм |
Площадь проходного сечения одного хода по трубам м25% |
||
ТНГ |
1200 |
1,6 |
2 |
21 |
765 |
0,0260 |
|
условное обозначение: теплообменник 1200 ТНГ - 1,6 - М1/25Г - 6 - 2 - У - И по ТУ 26-02-1090-88.
4.6.3 Уточненный расчет поверхности теплообменного аппарата и окончательный выбор типа теплообменного аппарата.
Поверхность теплообменного аппарата вычисляется по формуле
, (4.30)
где Кут - уточненный коэффициент теплопередачи, который вычисляется по формуле
, (4.31)
где α1 и α2 - коэффициенты теплоотдачи на внутренней и наружной поверхностях трубок;
Sст и λст - толщина стенки и теплопроводность материала. В расчетах принимаем Sст / λст = 0.
Коэффициенты α1 и α2 в большой степени зависят от гидродинамических параметров потока на поверхностях теплообмена (в основном от скорости).
Произведем уточненный расчет поверхности теплообмена по уточненной теплоотдаче в трубном пространстве [9].
Рассчитаем линейные скорости движения потоков по формулам
, (4.32)
где Gтр- расход ортоксилола, кг/с;
ρтр- плотность ортоксилола, кг/ м3;
Подставив данные, получим
м/с;
м/с.
Режим потока устанавливается в зависимости безразмерного критерия Рейнольдса, который определяется по формуле
, (4.33)
где - линейная скорость движения потока по трубам, м/с;
- площадь проходного сечения одного хода по трубам м2;
- плотность продукта, движущегося по трубам, кг/м3;
- динамическая вязкость продукта, движущегося по трубам, Па∙с.
Подставив указанные данные в формулу (4.34), получим
.
Так как критерий Рейнольдса > 104, следовательно режим движения - турбулентный.
Для турбулентного режима движения рекомендуется следующая зависимость
, (4.35)
где - критерий Нуссельта,
Pr - критерий Прандтля.
Критерий Прандтля определяется по формуле
, (4.36)
где - теплоёмкость продукта, движущегося по трубам, Дж/кг∙К;
- динамическая вязкость продукта, движущегося по трубам, Па∙с;
- теплопроводность продукта, движущегося по трубам, Вт/м∙К.
Коэффициент теплопередачи от внутренней поверхности трубок определим по формуле
, (4.37)
где 1– критерий Нуссельта;
- теплопроводность продукта, движущегося по трубам, Вт/м∙К;
- внутренний диаметр труб, м.
Подставив необходимые данные в формулы (4.35) - (4.37), получим
;
;
.
Произведем уточненный расчет поверхности теплообмена по уточненной теплоотдаче в межтрубном пространстве.
Рассчитаем линейные скорости движения потоков по формуле
, (4.38)
. (4.39)
где Gмтр - расход этилбензола масла, кг/с;
n - число трубок;
fмтр - площадь проходного сечения по межтрубному пространству, м2.
Подставив указанные данные данные, получим
м/с;
м/с.
Режим потока устанавливается в зависимости безразмерного критерия Рейнольдса, который определяется по формуле
, (4.40)
где - линейная скорость движения потока в межтрубном пространстве, м/с;
- площадь проходного сечения по межтрубному пространству, м2;
- плотность продукта, движущегося по межтрубному пространству, кг/м3;
- динамическая вязкость продукта, движущегося по межтрубному пространству, Па·с.
Подставив указанные данные, получим
.
Так как критерий Рейнольдса >103, следовательно режим движения - турбулентный.
Для турбулентного режима движения рекомендуется следующая зависимость
, (4.41)
где - критерий Нуссельта;
С - коэффициент равный 0,38 для труб расположенных по вершинам квадрата и 0,21 для труб расположенных по вершинам треугольника;
n - коэффициент равный 0,6 для труб расположенных по вершинам квадрата и 0,65 для труб расположенных по вершинам треугольника;
- коэффициент угла атаки, стандартное значение равное 0,6;
Pr - критерий Прандтля;
Re - критерий Рейнольдса.
Для данного теплообменного аппарата было выбрано размещение труб по вершинам квадрата, поскольку такой вариант размещения не так трудоёмок при чистке, как вариант размещения труб по вершинам треугольника, а так же при таком варианте будет меньше гидравлическое сопротивление в межтрубном пространстве.
Критерий Прандтля определяется по формуле
, (4.42)
где Ср2 - теплоемкость продукта, движущегося в межтрубном пространстве, Дж/(кг·К);
- теплопроводность продукта, движущегося в межтрубном пространстве, Вт/(м·К);
- динамическая вязкость продукта, движущегося в межтрубном пространстве, Па·с.
Коэффициент теплопередачи от внутренней поверхности трубок определим по формуле
, (4.43)
где – теплопроводность продукта, движущегося в межтрубном пространстве, Вт/(м·К);
– наружный диаметр труб, м.
Подставив необходимые данные в формулы (4.42) – (4.43) , получим
;
;
.
Рассчитаем уточненный коэффициент теплопередачи, подставив необходимые данные
.
Найдем уточненную поверхность теплообменного аппарата подставив необходимые данные
м2.
Определение запаса поверхности теплообмена производится по выражению
% , (4.44)
где F - ориентировочная поверхность теплообмена, м2;
- уточнённая поверхность теплообмена, м2.
Подставив данные в (4.44), получим
% = 12,5%.
То есть необходимая поверхность теплообмена меньше той, которую может обеспечить выбранный при ориентировочном расчёте теплообменник. Окончательно выбираем теплообменный аппарата типа ТН [10], основные характеристики которого приведены в таблице 4.8.
Эскиз данного теплообменного аппарата представлен на рисунке 4.5.
Рисунок 4.5 - Эскиз теплообменного аппарата
Сводная таблица по результатам расчетов
Таблица 4.8 - Результаты расчетов
Параметр |
Значение |
Тепловой поток Q, Вт |
1419615,425 |
Площадь поверхности теплообмена ,F м2 |
1241,7 |
Линейная скорость движения потока по межтрубному пространству, ωм.тр., м/с |
0,0935 |
Линейная скорость движения потока по трубному пространству ,ωтр., м/с |
0,0983 |
Критерий Рейнольдса в межтрубном пространстве, Re |
24580,79 |
Критерий Рейнольдса в трубном пространстве, Re |
27984,6 |
Критерий Прандтля в межтрубном пространстве ,Pr |
3,31 |
Критерий Прандтля в трубном пространстве ,Pr |
3,42 |
Критерий Нуссельта в межтрубном пространстве, Nu |
13,84 |
Критерий Нуссельта в трубном пространстве, Nu |
128,59 |
Коэффициент теплопередачи в трубном пространстве, α1 |
483,7 |
Коэффициент теплопередачи в межтрубном пространстве, α2 |
45,4 |
Коэффициент теплопередачи, К |
41,5 |
Уточненная поверхность теплообмена, Fу, м2 |
1710 |
Запас по поверхности теплообмена, % |
12,5 |
Выводы
В результате проведенных расчетов был выбран теплообменный аппарат с неподвижными трубными решетками, с диаметром кожуха D=1200 мм, на условное давление в кожухе и трубах P =1,6 МПа, материального исполнения М1 , с трубами диаметром d=20 мм и длиной L=6000 мм, двухходовой по трубному пространству, у которого поверхность теплообмена составляет F=1241,7/2=620,89 м2, площадь проходного сечения одного хода по трубам fтр=0,021 м2, площадь проходного сечения по межтрубному пространству fмтр=0,025 м2. Его условное обозначение: 1200 ТНГ-1,6-М1/25Г-6-2-У-И.