МИНИСТЕРСТВО ОБЩЕГО И ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО
ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Самарская Государственная
архитектурно – строительная академия
кафедра МДК
КУРСОВАЯ РАБОТА ПО ДИСЦИПЛИНЕ:
“ТЕХНИЧЕСКАЯ ЭКСПЕРТИЗА,
МОДЕРНИЗАЦИЯ И УСИЛЕНИЕ
СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ”
Выполнил: .
Проверил: .
САМАРА 2001
Задание №1.
П ри реконструкции производства временная нагрузка на перекрытие рабочей площадки увеличилась на 75%. Разработайте усиление балок путем увеличения сечения по второму варианту (см. рис.1), если балки пролетом 7 м изготовлены из двутавра 60Б1 (сталь С285) и были подобраны по прочности без излишних запасов несущей способности. Временная нагрузка составляла 60% от общей нагрузки на перекрытие. Расчет усиления выполнить по критерию краевой текучести (КТ) и по критерию развитых пластических деформаций (РПД). Элементы усиления выполнить из стали С345.
Расчет по критерию текучести (кт).
Г еометрические характеристики двутавровой балки №60Б1: h0 = 594,2 мм, A0 = 131 см2, m = 103 кг/п.м., Ix,0 = 77430 см4, Wx,0 = 2610 см3, ix,0 = 24,3 см, Iy,0 = 3130 см4, Wy,0 = 272 см3, iy,0 = 4,88 см, bf,0 = 230 мм, tw,0 = 10 мм, tf,0 = 15,4мм.
При заданной марке стали С285, Ry,0 = 270 МПа.
Найдем несущую способность балки, если, в соответствии с заданием, она запроектирована по прочности и жесткости без излишних запасов несущей способности. Тогда
Величина действующей полной нагрузки в этом случае будет равна:
Величина действующей временной нагрузки будет равна:
Величина действующей постоянной нагрузки будет равна:
Так как по заданию временная нагрузка на перекрытие рабочей площадки увеличивается на 75%, то
В этом случае полная нагрузка после увеличения составит
Несущая способность балки по прогибам:
; ;
;
.
Так как несущая способность по прогибам значительно превышает несущую способность по прочности, то дальнейший расчет ведем по прочности, т.е. .
Приращение увеличенной нагрузки к действующей:
Максимальный изгибающий момент от увеличенной нагрузки будет равен:
Изгибающий момент от дополнительной нагрузки:
Проверим возможность усиления балки без снятия постоянной нагрузки:
У силение можно производить, не снимая постоянную нагрузку.
Элементы усиления — из стали С345 с Ry,усил. = 315 МПа.
Принимаем сечения элементов усиления верхнего пояса из листа 13010 мм. Для усиления нижнего пояса — тавр № 20БТ1 со следующими геометрическими характеристиками: ht = 197,9 мм, At = 30,05 см2, bt = 165 мм, dt = 6,8 мм, tt = 9,8 мм, z0 = 4,73 см, Ix,t =368 см4 (см. рис. 3).
Находим новое положение центра тяжести всего сечения:
Находим момент инерции поперечного усиленного сечения:
где
— момент инерции относительно оси Х1 двух наклонных пластин (см. рис. 4);
— момент инерции одной пластины относительно собственной оси “u”.
— момент инерции одной пластины относительно собственной оси “v”.
Угол = 45 — угол наклона собственной оси “u” к оси “X1”.
Поверим напряжения в наиболее характерных точках поперечного сечения:
Такими точками являются точки 1, 2, 3 (см. рис. 3).
— расстояние от центра тяжести нового сечения до точки 1.
— расстояние от центра тяжести нового сечения до точки 2.
— расстояние от центра тяжести нового сечения до точки 3.
Прочность обеспечена.
Определяем длину элементов усиления. Несущая способность балки (без усиления) равна:
Изгибающий момент в балке от действия равномерно распределенной нагрузки на расстоянии Х от опоры: ; приравниваем Мпред. = Мх и определяем Х:
; ;
; ; ;
; ;
Элементы усиления для обеспечения их полного включения в работу следует завести за место теоретического обрыва на длину b, достаточную для восприятия усилия . Сварку ведем электродами типа Э42А со следующими характеристиками: Rwf = 180 МПа; f = 0,7; Rwz = 175 МПа; z = 1,0. Расчет ведем по металлу шва. Для нижнего пояса при kf = 6 мм:
При усилении верхнего пояса принимаем катет шва kf = 6 мм. Расстояние от места обрыва элементов усиления до опор принимаем С = 1,1 м; длина элементов усиления — 4,8 м.