§3. Передатчики с фазокомпенсационным способом формирования однополосного сигнала.

В основу фазокомпенсационного способа формирования однополосного сигнала положена фазовая компенсация ко­лебаний нерабочей боковой полосы частот и несущей ча­стоты при сложении в общей нагрузке двухфазных симмет­ричных напряжений несущей частоты, модулированных также двухфазными напряжениями низкой частоты.

Блок-схема передатчика с таким методом формирования представлена на рис. 29.

На первый балансный модулятор БМ-1 подается напря­жение звуковой частоты U_Ω и напряжение несущей частоты U_н. На второй балансный модулятор подаются такие же по амплитуде напряжения звуковой и несущей частот, но сдвину­тые по фазе относительно входных напряжений БМ-1 на 90°. Подобный сдвиг производится в фазовращателях, один из ко­торых является низкочастотным и широкополосным (сдви­гает фазы колебания всего низкочастотного спектра), второй высокочастотный, но обеспечивающий сдвиг на 90° только, колебаний несущей частоты.

Рис. 29. Формирование однополосного сигнала фазокопменсационным методом

В БМ-1 и БМ-2 происходит амплитудная модуляция с по­давлением колебаний несущей частоты, причем фаза колеба­ний одной из боковых частот на выходе БМ-1 и такой же боковой на выходе БМ-2 противоположны, что приводит к уничтожению колебаний этих боковых в общей нагрузке (см. векторную диаграмму на рис. 29).

Существенным достоинством фазокомпенсациоиного спо­соба является возможность формирования однополосного сиг­нала непосредственно на рабочей частоте передатчика, что уменьшает число преобразований в схеме. Однако при прак­тической реализации данного способа возможны как амплитудная, так и фазовая асимметрия плеч системы, причинами которой является несовершенство фазовращателей. Асимметрии приводит к ухудшению подавления нерабочей боковой и несущей. При неточности фазового сдвига в 1° и отклоне­нии амплитуд сигналов на обоих БМ на 0.5% подавление нерабочих компонент не превышает 40 дБ.

Глава 7. Составление принципиальных схем передатчиков с различными видами модуляции.

После энергетического расчета каскадов передатчика и выбора элементов колебательных систем составляется прин­ципиальная схема всего передатчика, уточняется способ связи между каскадами, выбираются способы питания базовых и коллекторных цепей и рассчитываются величины элементов схемы, включая блокировочные конденсаторы и дроссели, разделительные конденсаторы и конденсаторы связи. При­мерный вид схемы передатчика с коллекторной амплитудной модуляцией изображен на рис. 30.

Рис. 30. Одна из возможных схем РПДУ

Приведем методику, расчета элементов схемы передат­чика.

1. Емкость блокировочного конденсатора в коллекторной цепи С_бл1 при последовательном питании , где λ_mах - максимальная длина волны рабочего диапазона; R_экв - эквивалентное сопротивление контура.

2. Индуктивность блокировочного дросселя при последо­вательной схеме питания коллекторной цепи .

3. Емкость разделительного конденсатора при параллель­ной схеме питания коллекторной цепи (например, С_бл6 - см. рис. 30). .

4. Индуктивность блокировочного дросселя , где L_к - индуктивность контурной катушки.

5. При емкостной связи индуктивность блокировочного лросселя в базовой цепи .

6. Емкость блокировочного конденсатора .

7. Разделительный конденсатор С₂ в схеме параллельного питания , где - емкость эмиттерного перехода.

8. Емкость блокировочного конденсатора в коллек­торной цепи при коллекторной модуляции или в базовой цепи при модуляции смещением , где - верхняя звуковая частота, - входное сопротивление выходного каскада.

После определения величин элементов схем во всех кас­кадах выбираются значения емкостей, ближайшие к стан­дартным, и составляется спецификация. По такому же прин­ципу строится принципиальная схема передатчика с частот­ной модуляцией. Естественно, что модулятор (в данном случае полупроводниковый диод) подключается к контуру автогенератора, а остальные каскады усиления по напря­жению и мощности могут иметь такой же вид, что и на рис. 30.

В заключение расчета передатчика суммируются величины подводимых мощностей каскадов и определяется требуемая мощность от источников питания . После этого опреде­ляется промышленный КПД передатчика .