- •Глава VIII
- •132 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •134 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •136 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •138 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •140 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •142 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •144 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •146 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •148 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •§ 2. Конденсаторы и переохладители холодильных машин
- •150 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •152 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •Основные размеры аммиачных кожухотрубных вертикальных конденсаторов
- •Основные размеры аммиачных горизонтальных кожухотрубных конденсаторов
- •154 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •156 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •158 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •Аммиачные противоточные переохладители
- •160 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •162 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •164 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •Коэффициенты теплопередачи и удельные тепловые нагрузки конденсаторов *
- •166 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •§ 3. Испарители и охлаждающие батареи
- •168 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •170 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •Аммиачные кожухотрубные испарители завода «Компрессор-
- •172 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •174 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •176 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •178 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •180 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •182 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •184 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •§ 4. Воздухоохладители
- •186 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •188 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •190 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •192 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •Коэффициенты теплопередачи сухих воздухоохладителей непосредственного охлаждения
- •194 Теплообменные аппараты холодильных машин
- •Глава IX вспомогательные аппараты, механизмы, арматура и трубопроводы
- •§ 1. Вспомогательные аппараты
- •§ 2. Вспомогательные механизмы
- •§ 3. Трубопроводы и арматура
- •Глава X холодильные агрегаты
- •§ 1. Основные типы холодильных агрегатов
- •§ 2. Аммиачные холодильные агрегаты
- •§ 3. Фреоновые холодильные агрегаты
- •Глава XI абсорбционные и пароэжекторные холодильные машины
- •§ 1. Абсорбционные холодильные машины
- •§ 2. Пароэжекторная холодильная машина
132 Теплообменные аппараты холодильных машин
Соответствующие значения коэффициента теплопередачи (в расчете на гладкую и оребренную поверхности):
По уравнению (55) сопротивление теплоотдаче уменьшается пропорционально коэффициенту оребрения.
Плоскость ребра должна совпадать с направлением движения рабо-чей жидкости. При свободном движении плоскость ребра располагается вертикально.
Приведенные формулы теплопередачи через ребристую стенку приб-лиженны. Температура стенки по высоте ребра принята постоян-ной, в действительности же она изменяется вследствие сопротивления ребра. Теплоотдача отдельных элементов поверхности также различна из-за неодинаковой температуры и сложности конфигурации.
Определение коэффициента теплоотдачи а, характеризующего интен-сивность конвективного теплообмена между жидкостью и твердым те-лом, представляет наибольшую сложность в расчетах холодильных аппаратов.
Коэффициент теплоотдачи является сложной функцией многих переменных; он зависит от размеров, формы и температуры теплооб-менной поверхности, скорости движения и физических свойств жид-кости — вязкости, теплопроводности, плотности, теплоемкости и др.
Как показали опыты, величина коэффициента теплоотдачи при различных условиях теплообмена изменяется в весьма широких пределах.
Аналитическое определение а представляет собой весьма слож-ную и во многих случаях неразрешимую задачу. Поэтому
Теплопередача в холодильных аппаратов 133
коэффициент теплоотдачи определяют экспериментально и, пользуясь теорией подобия, находят значения для конкретного случая.
Интенсивность конвективного теплообмена между жидкостью и поверхностью твердого тела характеризует критерий подобия Нус-сельта Nu, который в теории подобия является искомым (определяе-мым) зависящим от определяющих критериев Рейнольдса Rе, Прандтля Рг, Грасгофа Gr, Галилея Ga, обусловливающих существование теплового подобия.
Если найден критерий Нуссельта, то
Математические выражения критериев подобия и физические параметры жидкостей, необходимые для вычисления критериев, даны в курсах теплопередачи и специальной справочной литературе. Параметры жидкостей принимают при определяющей температуре, которая указывается для каждого частного случая теплообмена. В качестве определяющей температуры может быть принята: - средняя температура стенки (тогда у критериев ставят индекс w, например - средняя температура жидкости (критерий с индексом f );
134 Теплообменные аппараты холодильных машин
- средняя температура пограничного слоя (крите-рий с индексом m ).
Приведем некоторые критериальные уравнения, применяемые для определения а при расчете аппаратов холодильных машин.
Коэффициент конвективной теплоотдачи при свободном движении жидкостей в большом объеме (в неограниченном пространстве) являет-ся функцией критериев Прандтля и Грасгофа и слабо зависит от формы и размеров тела.
При ламинарном режиме, когда
При переходном режиме, когда
При вихревом режиме, когда
Определяющий линейный размер при расчете критериев Нуссельта и Грасгофа берется в направлении конвективного потока. Например, для батарей из горизонтальных труб, омываемых воздухом в попереч-ном направлении, определяющим размером является диаметр трубы. Формулы (57) применимы для разных капельных и газообразных жид-костей при и поверхностях теплообмена разной формы и величины. Нельзя пользоваться ими для определения а при свободном движении жидкостей в малом (ограниченном) пространстве (прослой-ках, каналах, рубашках и т. п.).
При течении жидкости в изогнутых трубах (винтовых змеевиках и других) из-за центробежной силы увеличивается степень
Теплопередача в холодильных аппаратов 135
турбулентности потока. Это приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи примерно в
R — радиус кривизны змеевика.
Формула (58) применима и для каналов некруглого сечения, а также при движении жидкости вдоль пучка труб. Тогда определяющим размером будет эквивалентный диаметр — отношение учетверенной площади живого сечения к смачиваемому периметру.
В области значений , т. е. в переходном режиме, значение а можно рассчитывать по формуле (58) с введением поправочного множителя , который приближается к единице по мере турбулизации потока.
При вынужденном ламинарном потоке в прямой трубе круглого сечения, например при движении рассола в батареях рассольного охлаждения с обычной скоростью 0,05—0,2 м/сек, для определения коэффициента теплоотдачи применима формула И. Т. Аладьева