- •7.092201, 8.092201 - Электротехнические
- •7.092203, 8.092203 - Электромеханические
- •Содержание
- •1. Общие вопросы проектирования
- •Технико-экономические требования
- •Материалы, применяемые при изготовлении электрической машины
- •Магнитные материалы
- •Электроизоляционные материалы
- •Проводниковые материалы и обмоточные провода
- •1.3. Электромагнитные нагрузки
- •1.3.1. Магнитная индукция
- •1.3.2. Линейная нагрузка
- •1.3.3. Плотность тока
- •Связь удельных нагрузок с главными размерами
- •1.4. Параметры проектируемого синхронного генератора
- •1.4.1. Коэффициент мощности или сosφ
- •1.4.2. Отношение короткого замыкания (окз)
- •1.4.3. Коэффициент полезного действия
- •1.4.4. Переходные и сверхпереходные сопротивления
- •1.5. Проектирование судовых синхронных генераторов
- •1.5.1 Особенности судовых синхронных генераторов
- •1.5.2. Задание на проектирование
- •I раздел (этап)
- •II раздел (этап)
- •2.Электромагнитные расчеты синхронного генератора
- •2.1.Выбор основных размеров
- •2.2.Зубцовая зона статора.
- •2.3.Выбор воздушного зазора и размеров полюса ротора
- •2.4. Конструктивные элементы и образование обмотки
- •Элементы и расчет магнитной цепи синхронного генератора
- •Расчет мдс отдельных участков магнитной цепи (на один полюс)
- •Построение характеристики холостого хода
- •3.Расчет режимов синхронного генератора
- •3.1. Параметры синхронных машин
- •3.2. Синхронные реактивные сопротивления машины переменного тока
- •3.3 Переходные реактивные сопротивления машин переменного тока
- •3.4 Представление параметров синхронного генератора в относительных единицах
- •3.5 Векторная диаграмма явнополюсной синхронной машины
- •3.6. Расчет для построения векторной диаграммы синхронного генератора
- •3.7. Схема замещения синхронного генератора
- •3.8. Влияние параметров на величину переходных токов
- •3.9. Влияние параметров на величину вращающих моментов синхронной машины
- •3.10 Влияние параметров на перенапряжения
- •4. Расчет параметров синхронного генератора в установившемся и переходных режимах
- •4.1. Определение параметров генератора по исходным данным
- •4.2. Расчетные формулы режимов
- •4.3. Пример расчета режима синхронного генератора
- •4.4. Расчёт для построения векторной диаграммы
- •Расчёт тока для режима трёхфазного короткого замыкания на выводах синхронного генератора
- •Расчет токов несимметричного кз синхронного генератора
- •Перенапряжение при двухфазном кз
- •Момент синхронного генератора
- •Сталь 2013
- •Сталь 2013
- •Сталь 2013
- •Сталь 2211 и 2312
- •Сталь 2211 и 2312
- •Сталь 2211 и 2312
- •Сталь 2411
- •Сталь 2411
- •Сталь 2411
- •Библиографический список:
3.8. Влияние параметров на величину переходных токов
Ударные токи короткого замыкания в машинах переменного тока могут достигать 15-ти кратного значения от номинального. Максимальная кратность ударного тока трехфазного короткого замыкания может быть грубо оценена как (о.е).
В синхронных машинах сопротивление в первую очередь зависит от наличия демпферной обмотки на роторе. Чем мощнее демпферная система на роторе, тем лучше она выносит несимметричные режимы и тем меньше изменение напряжения в сети, питаемой синхронным генератором при внезапном изменении нагрузки.
Вместе с тем, установка более мощной демпферной системы приводит к уменьшению и, следовательно, к увеличению ударных токов короткого замыкания. В турбогенераторах самый массив стали ротора является мощной демпферной системой, поэтому максимальные токи КЗ в турбогенераторах достигают 18-19-ти кратной величины от номинальной. Гидрогенераторы в ряде случаев выполняются без демпферной системы. Кратность ударного тока КЗ в этом случае составляет 5-6.
В токах КЗ статора синхронной машины принято выделять апериодическую затухающую составляющую (асимметричную) и периодическую (симметричную), переходящую после затухания в установившуюся составляющую КЗ. При напряжении, равном единице, симметричная составляющая тока в о.е.
(3.31)
а апериодическая слагающая
Апериодическая составляющая фазного тока соответствует току, вызванному затухающими потокосцеплениями, почти неподвижными по отношению к статору. Величина этого тока определяется средней эквивалентной реактивностью статора при различных положениях ротора. Эта реактивность равна при совпадении оси затухающих потоков с продольной осью d, и - при совпадении с поперечной осью q. При отсутствии демпферных контуров по оси q реактивность.
Средняя реактивность для неподвижных потокосцеплений близка к реактивности обратной последовательности
(3.32)
Максимальное значение апериодической составляющей при напряжении статора, равном единице, не превышает Затухание ее, определяемое омическим сопротивлением цепи статора, будет происходить по экспоненциальному закону с постоянной времени Ta
. (3.33)
При двухфазном КЗ максимальная кратность тока:
. (3.34)
Как правило, при двухфазном КЗ максимальная кратность тока несколько ниже соответствующих токов (симметричных и асимметричных) при трехфазном КЗ. Тем не менее, такие замыкания являются в ряде случаев наиболее опасными, так как создают наибольшие вращающие динамические моменты на валу и значительные перенапряжения на свободной неповрежденной фазе.
При однофазных КЗ кратность ударного тока пропорциональна
(3.35)
где x0 – реактивность нулевой последовательности (при условии заземления нейтрали).
Этот ток может быть больше тока трехфазного КЗ на 30-40%. Поэтому нейтраль обмотки статора, как правило, не заземляют, или заземляют через специальные реакторы, называемые дугогасящими (в береговых системах).
Особенно большие кратности токов имеют место при неправильной синхронизации машины в момент включения синхронной машины в сеть. В этом случае токи могут быть вдвое больше по величине, чем при коротких замыканиях, то есть кратность ударного тока может доходить до 30 от номинального. Однако для судовых режимов несинхронного включения в сеть кратность тока будет существенно меньше. Это связано с тем, что переходные сопротивления явнополюсных машин меньше чем у неявнополюсных. Кроме того, сеть на судне никогда нельзя считать сетью бесконечно большой мощности, то есть обладающей нулевым внутренним сопротивлением. Внутреннее сопротивление сети находится как
(3.36)
где - мощность короткого замыкания.
Для несинхронного включения при неблагоприятных фазовых соотношениях между ЭДС подключаемого генератора и напряжением сети может образоваться ток, превосходящий ток к.з., из-за малости
(3.37)
Значительные анормальные токи могут иметь место при самовозбуждении синхронной машины. Эти токи имеют частоту, отличающуюся от частоты сети и кратность доходящую до пяти крат от номинального тока.