- •7.092201, 8.092201 - Электротехнические
- •7.092203, 8.092203 - Электромеханические
- •Содержание
- •1. Общие вопросы проектирования
- •Технико-экономические требования
- •Материалы, применяемые при изготовлении электрической машины
- •Магнитные материалы
- •Электроизоляционные материалы
- •Проводниковые материалы и обмоточные провода
- •1.3. Электромагнитные нагрузки
- •1.3.1. Магнитная индукция
- •1.3.2. Линейная нагрузка
- •1.3.3. Плотность тока
- •Связь удельных нагрузок с главными размерами
- •1.4. Параметры проектируемого синхронного генератора
- •1.4.1. Коэффициент мощности или сosφ
- •1.4.2. Отношение короткого замыкания (окз)
- •1.4.3. Коэффициент полезного действия
- •1.4.4. Переходные и сверхпереходные сопротивления
- •1.5. Проектирование судовых синхронных генераторов
- •1.5.1 Особенности судовых синхронных генераторов
- •1.5.2. Задание на проектирование
- •I раздел (этап)
- •II раздел (этап)
- •2.Электромагнитные расчеты синхронного генератора
- •2.1.Выбор основных размеров
- •2.2.Зубцовая зона статора.
- •2.3.Выбор воздушного зазора и размеров полюса ротора
- •2.4. Конструктивные элементы и образование обмотки
- •Элементы и расчет магнитной цепи синхронного генератора
- •Расчет мдс отдельных участков магнитной цепи (на один полюс)
- •Построение характеристики холостого хода
- •3.Расчет режимов синхронного генератора
- •3.1. Параметры синхронных машин
- •3.2. Синхронные реактивные сопротивления машины переменного тока
- •3.3 Переходные реактивные сопротивления машин переменного тока
- •3.4 Представление параметров синхронного генератора в относительных единицах
- •3.5 Векторная диаграмма явнополюсной синхронной машины
- •3.6. Расчет для построения векторной диаграммы синхронного генератора
- •3.7. Схема замещения синхронного генератора
- •3.8. Влияние параметров на величину переходных токов
- •3.9. Влияние параметров на величину вращающих моментов синхронной машины
- •3.10 Влияние параметров на перенапряжения
- •4. Расчет параметров синхронного генератора в установившемся и переходных режимах
- •4.1. Определение параметров генератора по исходным данным
- •4.2. Расчетные формулы режимов
- •4.3. Пример расчета режима синхронного генератора
- •4.4. Расчёт для построения векторной диаграммы
- •Расчёт тока для режима трёхфазного короткого замыкания на выводах синхронного генератора
- •Расчет токов несимметричного кз синхронного генератора
- •Перенапряжение при двухфазном кз
- •Момент синхронного генератора
- •Сталь 2013
- •Сталь 2013
- •Сталь 2013
- •Сталь 2211 и 2312
- •Сталь 2211 и 2312
- •Сталь 2211 и 2312
- •Сталь 2411
- •Сталь 2411
- •Сталь 2411
- •Библиографический список:
3.Расчет режимов синхронного генератора
3.1. Параметры синхронных машин
Синхронные машины переменного тока могут отличаться по своим характеристикам, которые зависят от их конструктивных особенностей и электромагнитных параметров.
Под параметрами электрической машины переменного тока обычно понимается совокупность взаимоиндуктивностей, индуктивностей и активных сопротивлений цепей машины, которые определяют поведение машины в энергосистеме, а также протекание процессов в самой машине.
Знание параметров позволяет определить условия статической и динамической устойчивости при параллельной работе машины, величины и скорости затухания токов и электромагнитных моментов при внезапных коротких замыканиях, поведение машины при сбросах и набросах нагрузки, при несинхронных включениях, перенапряжениях на обмотках в переходных режимах, при несимметричных коротких замыканиях.
Учение о параметрах электрических машин впервые введено Максвеллом в 1867 г. Развитие учения о параметрах электрической машины переменного тока получило в работах Блонделя, впервые применившего преобразование переменных, связанных с неподвижными обмотками статора (то есть с фазными обмотками), в переменные, связанные с вращающимися осями d и q ротора. Введение преобразования Блонделя в исследование электрических машин переменного тока, и в частности синхронных машин, позволило вести расчёт большинства рабочих режимов с использованием векторных диаграмм.
Важную роль в развитии теории электрических машин сыграла работа Фортескью о методе симметричных составляющих, благодаря чему были созданы эффективные методы исследования несимметричных режимов работы электрических машин.
Одновременно развивалось учение о параметрах переходных процессов в электрических машинах. В работах Рюденберга и др. даются точные определения параметров переходных процессов (реактивных сопротивлений и постоянных времени) применительно к эквивалентным схемам замещения.
Электрическая машина переменного тока характеризуется сложной совокупностью электромагнитных полей в средах с различными магнитными проницаемостями и проводимостями. Поэтому описание машины совокупностью параметров становится важнейшей составной частью теории процессов в машинах переменного тока.
3.2. Синхронные реактивные сопротивления машины переменного тока
Понятие реактивного сопротивления обмоток машин переменного тока непосредственно связано с магнитными полями, создаваемыми токами в этих обмотках. Различают магнитное поле обмотки статора замыкающееся через ротор и образующее с обмотками статора и ротора взаимную индукцию, и поля рассеяния, не связанные взаимной индукцией с обмотками ротора (обмоткой возбуждения и демпферной).
Переменные магнитные поля наводят в обмотках ЭДС самоиндукции, величина которых пропорциональна образуемым этими полями потокосцеплениям. Потокосцепление обмотки ψ, и обуславливающий это потокосцепление ток i, связаны через коэффициент L (индуктивность):
. (3.1)
Это соотношение для переменного тока может быть записано в комплексном виде
(3.1,а)
Электродвижущая сила, наводимая в обмотке статора переменным потокосцеплением, в установившемся режиме определяется формулой
(3.2)
где - круговая частота: - угловая скорость вращения поля (эл.рад).
Формула (3.2) имеет принципиальное значение, поэтому сделаем некоторые замечания по поводу ее вывода. Известно, что алгебраические операции и операции дифференцирования над синусоидальными функциями можно заменить операциями над экспоненциальными функциями тех же величин. [2]
Представим вектор вращающегося магнитного потока и, соответственно, потокосцепления Ψ в виде комплексного вектора, вращающегося относительно начала координат комплексной плоскости (+1,+j) со скоростью ω (рис. 3.1).
Это можно записать так:
.
Рис 3.1 - Изображение вращающегося вектора потокосцепления на комплексной плоскости.
Пусть модуль потокосцепления также зависит от времени, то есть . Выполним формально операцию дифференцирования сложной функции, при этом по закону электромагнитной индукции мы должны получить ЭДС:
,
сомножитель определяет синусоидальную зависимость комплексной амплитуды ЭДС Е от времени.
Для комплексной ЭДС Е имеем:
(3.2,а)
Первое слагаемое в правой части это, так называемая трансформаторная ЭДС, она имеет ненулевое значение в случае, если вращающийся вектор Ψ изменяется по модулю (как, например, в случае эллиптического поля).
Второе слагаемое – ЭДС вращения обусловлена вращением магнитного поля (вращением потока Ф и, следовательно, потокосцепления Ψ ). При симметрии обмоток и токов трехфазной цепи статора получаем (3.2), так как в этом случае вектор оказывается неизменным по модулю. Эта же формула может быть записана так:
(3.2,б)
Отсюда видно, что ЭДС индукции можно учесть в виде падения напряжения от тока I на некотором реактивном сопротивлении j·хL.
Вращающееся магнитное поле трехфазного тока якоря и неподвижное относительно ротора, представляют в виде продольного, по оси d, и поперечного, по оси q составляющих. Образуемые этими полями потокосцепления с витками обмотки статора Ψd и Ψq индуктируют в ней ЭДС самоиндукции:
(3.3)
В свою очередь продольные и поперечные составляющие магнитного потока Фd и Фq и соответствующие им потокосцепления Ψd и Ψq пропорциональны токам Id и Iq. Эти токи являются проекциями тока статора I на оси d и q.
Полные потокосцепления по продольной d и поперечной q осям складываются из потокосцеплений взаимоиндукции Ψad и Ψaq, и потокосцепления рассеяния Ψаσ ≈ 0,05ψа. Обусловленные соответствующими потокосцеплениями, ЭДС можно записать так:
; (3.4)
, (3.5)
, (3.6)
где: - индуктивное сопротивление фазной обмотки статора, соответствующее продольному полю взаимоиндукции с ротором, или коротко – индуктивное сопротивление взаимоиндукции по продольной оси;
хаσ – реактивное сопротивление рассеяния, обусловленное полями рассеяния не замыкающимися через ротор;
- индуктивное сопротивление фазной обмотки статора, соответствующее поперечному полю реакции якоря, или коротко – индуктивное сопротивление реакции якоря по поперечной оси;
и - называют синхронными сопротивлениями по продольной и поперечной осям. Индексы у ЭДС соответствуют индексам токов, вызвавших эти ЭДС.