10. Выбор сорта масла

Смазывание зубчатого зацепления производится окунанием зубчатого колеса в масло, заливаемое внутрь корпуса до уровня, обеспечивающего погружение колеса примерно на 10 мм. Объем масляной ванны определяем из расчета

25. дм3 масла на 1 кВт передаваемой мощности: V=0.250.294=0.0725 дм3.

По таблицам устанавливаем вязкость масла. При контактных напряжениях _Н=315.9 МПа и скорости =3.38 м/c рекомендуемая вязкость масла должна быть примерно равна 2810^-6 м ²/c. Принимаем масло индустриальное И-30А ( по ГОСТ 20799-75).

Камеры заполняем пластичным смазочным материалом УТ-1.

11. Расчет передачи винт-гайка.

Число оборотов винта:

n₂= n₁/u=937.5/2.9=323.27 об/мин

где передаточное число зубчатой пары

U= z₂/ z₁=2.86

Число оборотов винта в секунду:

n₂^c= n₂/60=323.27/60=5.39 c^-1

Требуемая скорость подъёма стола за оборот

V_об^=V/ n₂^c=250/5.39=46.38 об/мин.

Принимаем шаг резьбы Р=8 мм.

Определим число заходов резьбы

n= V^_об / P=46,38/8=5,79

Примем число заходов резьбы n=6

Тогда ход резьбы р_n=pn=86=48 мм

Фактическая скорость подъема стола равна

V_факт= n₂^c р_n=5.3948=258.72 мм/c.

Погрешность:

V/ V_факт100%=(258.72-250/258.72)100%=3.3710%, что допустимо.

Средний диаметр винта по условию износостойкости:

d₂=Q/_r

d₂=350.18/3.140.9=5,56 мм

_r - коэффициент высоты гайки, _r = Н _r /d₂=0.9

 - отношение высоты рабочего профиля резьбы к её шагу, для трапецеидальной резьбы =0.50

 - допустимое давление в резьбе, для материала винтовой пары незакалённая сталь-бронза =8 МПа.

Минимальный нагрузочный диаметр шести заходней трапецеидальной резьбы по ГОСТ d=22 мм , d₂=18 мм, внутренний d₃=16 мм. Обозначение резьбы Тr2224 (Р8), где Тr - трапецеидальная резьба, 24 - ход резьбы, Р8 - шаг резьбы.

Площадь сечения винта:

F₁= d₃²/4=3.1416²/4=200.96 мм²

Высота гайки Н _r = _r /d₂=20 мм

Количество витков резьбы в гайке:

z₁== Н _r /р=20/8=2.510, что допустимо.

12. Проверка винта на устойчивость.

а) приведенный момент инерции сечения винта:

J_пр=d₃⁴/64(0.4+0.6(d/d₃)=(3.1416⁴/64)(0.4+0.6(22/16)=3.93810³ мм⁴

б) радиус инерции сечения винта

i=J_пр/F₁=387

в) гибкость винта при =1.5 (считаем винт закрепленным жестко)

=/i=1.5220/3.87=85.27

г) при значении =55…90 критическую силу определяют по формуле Тейлера-Ясинского Q_кр=(d₁²/4)(a-b)=51445(450-1.6777.5)=16492 Н

"а" и "б" – имперические коэффициенты, определены по таблице (для материала винта Сталь 45 ГОСТ 1050-88 а=450 МПа, b=1.67 МПа).

д) коэффициент запаса устойчивости

n_у=Q_кр/Q=16492/350=42.12

что больше  n_у=2

Примем материал винтовой пары: винт из незакаленной Стали 45 ГОСТ 1050-88 , гайка из Сталь 60 улучшение.

Наружный диаметр тела гайки:

D5.2Q/Q_p+d²=22.3 мм

Где Q_p=50 МПа- допускаемое напряжение для бронзовых гаек.

Примем D=32 мм.