- •Расчетно-пояснительная записка
- •2014 Г.
- •1. Исходные данные
- •2. Компоновка перекрытия
- •3. Предварительные размеры поперечного сечения элементов.
- •4. Плита.
- •4.2 Подбор продольной арматуры:
- •4.3. Подбор поперечной арматуры:
- •4.4. Конструирование сварных сеток плиты:
- •4.5. Проверка анкеровки продольных растянутых стержней, заводимых за грань свободной опоры:
- •5. Второстепенная балка
- •5.1. Статический расчет.
- •5.2. Уточнение размеров поперечного сечения.
- •5.3. Подбор продольной арматуры:
- •5.4. Подбор поперечной арматуры:
- •5.5 Проверка анкеровки продольной растянутой арматуры на свободной опоре:
- •5.6. Эпюра материалов (арматуры)
- •5.7 Определение расстояния от точки теоретического обрыва до торца обрываемого стержня.
- •6.Предварительные размеры поперечного сечения элементов. Расчетные сопротивления материалов.
- •Расчет неразрезного ригеля.
- •7.1. Общие сведения
- •7.2. Статический расчет
- •7.3. Уточнение размеров поперечного сечения
- •7.4.Подбор продольной арматуры
- •7.5.Подбор поперечной арматуры
- •7.6.Подбор монтажной арматуры.
- •7.7.Проверка анкеровки продольной растянутой арматуры на крайней опоре
- •7.8.Эпюра материалов (арматуры)
- •7.9. Определение расстояния от точки теоретического обрыва до торца обрываемого стержня
- •7.10. Определение длины стыка арматуры внахлестку (без сварки)
- •8.Расчет колонны
- •8.1.Вычисление нагрузок
- •8.2.Подбор сечений
- •9.Проектирование пространственного сварного каркаса.
4.5. Проверка анкеровки продольных растянутых стержней, заводимых за грань свободной опоры:
Анкеровка считается обеспеченной, если фактический запуск стержней продольной арматуры за грань стены равен или больше 5d (при ) и равен или больше 10d (при ).
QA= 8180 Н
QB, min = Н.
Таким образом, стержни должны быть заведены за грань на 5d = 5*0,5 = 2,5 см. Так как в действительности стержни заходят за внутреннюю грань стены на 12-2=10 см (2 см – расстояние от торца стены, до торца стержня), то анкеровка обеспечена.
5. Второстепенная балка
5.1. Статический расчет.
Рис.3
В статическом отношение рассматриваемый элемент представляет собой неразрезную балку (рис. 3,а)
Расчётная нагрузка на 1 погонный м. второстепенной балки.
Нагрузка |
Расчётная нагрузка на 1м2 плиты, кН/м2 |
Шаг второстепенных балок, м |
Расчётная нагрузка на 1 погонный м. балки (кН/м). |
1 |
2 |
3 |
4 |
Постоянная | |||
Собственный вес плиты, стяжки и пола |
3,41 |
1,25 |
4,2625 |
Собственный вес ребра второстепенной балки |
- |
- |
b(h-h/f)ργfγn= 0,25(0,5-0,06)* 25*1,1*1 =3,025 |
Итого g/=7,29 | |||
Временная |
19,2 |
1,25 |
P/=24 |
Полная |
- |
- |
q/= g/+ P/=31,29 |
Определяем расчетные длины пролетов:
Lкрайнего пролета 7000-250/2-250+125=6,75м
lрасчетное 2 пролета =
Вычисление положительных изгибающих моментов кН*м, в точках 1;2;3;4;6;7;8;9:
Мmax1=0,091*31,29*6,752 = 126,873 кН*м – максимальный изгибающий момент, действующий в первом пролете.
М1=0,065*31,29* 6,752 = 92,67 кН*м
М2=0,090*31,29* 6,752 =128,31 кН*м
Мmax1=0,091*31,29*6,752=129,73кН*м
М3=0,075*31,29* 6,752 =106,92 кН*м
М4=0,02* 31,29* 6,752 =28,51 кН*м
Мmax2=0,0625* 31,29* 6,752 = 89,1 кН*м – максимальный изгибающий момент, действующий во втором пролете.
М6= 0,018 *31,29*6,752 =25,66 кН*м
М7 = 0,058 * 31,29*6,752 =82,69 кН*м
М8 = М7=82,69 кН*м
М9= М6=25,66 кН*м
Отрицательные изгибающие моменты (кН*м) в точках 5;6;7;8;9;10:
P// g/=24/7,29=3,29 кН*м
М5=-0,0715*31,29*6,752= -101,93 кН*м
М6=-0,037* 31,29*6,752=-52,75 кН*м
М7=-0,019* 31,29*6,752=-27,09 кН*м
М8=-0,017* 31,29*6,752=-24,24 кН*м
М9=-0,031* 31,29*6,752=-44,2 кН*м
М10=-0,0625* 31,29*6,752=-89,1 кН*м
Максимальные поперечные силы (кН) на опорах А,В и С:
α = 0,4 – на опоре А.
α = 0,6 – на опоре В слева.
α = 0,5 – на опоре В справа, на опоре С слева и справа.
QА=0,4*31,29*6,75=84,48 кН
QВл=0,6*31,29*6,75=126,72 кН
QВпр = QСл=QCпр= 0,5*31,29*6,75=105,6 кН
5.2. Уточнение размеров поперечного сечения.
Значение относительной высоты сжатой зоны бетона ξ для балок 0,3…0,4. Принимаем ξ=0,35.
ξ=0,35
Определяем рабочую высоту сечения по моменту на опоре В:
=
Определяем рабочую высоту сечения из условия обеспечивающего прочность бетонной полосы ребра между наклонными трещинами:
=
Принимаем наибольшее значение: =32,94 см.
Задаемся диаметром стержня d = 2см., тогда ав = 2 см.
Величина а = ав +0,5 d = 3см.
Высота сечения h=h0+a=32,94+3=35,94см.
Окончательно принимаем b=20см, h=40см во всех пролетах.