Тапсырма

Қ.И.Сәтбаев атындағы ҚазҰТУ «Құрылым жасау негіздері мен машина бөлшектері» кафедрасы
Машина құрылымын құру негіздері мен машина бөлшектері пәні Студент Институт			ДМ - 12
Таспалы конвейердің жетегін жобалау Вариант №1 1. Электроқозғалтқыш 2. Жалғастырғыш F=2.35кН 3. Тік екі сатылы сәйкес V=0.6 м/с өстік бәсеңдеткіш t=125мм 4. Жалғастырғыш z=6 5. Атанақ H=700мм 6. Тұрғы
	Берілген күні
	Жетекші

1 Жетектің қозғалтқышын таңдау және кинематикалық есептеу

1.1 Электроқозғалтқыш таңдау

1.1- кесте (1) бойынша:

₁ = 0.98 – жабық цилиндрлі тісті берілістің ПӘК-і;

₂ = 0.98 – жалғастырғыштың ПӘК-і;

₃ = 0.99 – бір жұп мойынтіректер ПӘК-і;

₄ = 0.99 – тартушы жұлдызша білігі мойынтіректерінің ПӘК-і

деп қабылдаймыз.

Жетектің жалпы ПӘК-ін анықтаймыз

_ж =(₁)² _* (₂)²_* (h₃)³_*h₄ =0,98²·0,98² ·0,99³· 0,99=0,886.

Электрқозғалтқыштың (ЭҚ) қажетті қуатын анықтаймыз

P_қаж=кВт.

Тартушы жұлдызша білігінің бұрыштық жылдамдығын және айналу жиілігін анықтаймыз

Каталогтан (П3 кесте) 4А90L6 типті ЭҚ-шын таңдаймыз. Бұл ЭҚ үшін Р_эқ=1,5кВт, п_н=935 айн/мин, П4 кестесі бойынша ротор білігінің диаметрі d_эқ=24мм.

1.2 Жетектің кинематикалық есебі

ЭҚ білігінің бұрыштық жылдамдығын анықтаймыз

.

Бәсеңдеткіштің жалпы беріліс санын анықтаймыз

.

Стандарттар қатарынан екі сатылы бәсеңдеткіштер үшін жалпы беріліс санын і = 20 деп қабылдаймыз.

Ауытқуы

деп қабылдаймыз.

Біліктердің бұрыштық жылдамдығы мен айналу жиілігі:

Бәсеңдеткіштің жетекші білігінікі

Аралық біліктікі

Жетектегі біліктікі

Біліктердің қуаты

Р₁ = Р_қаж  ₂  ₃ =1,56  0,98  0,99  = 1,51 кВт;

Р₂ = Р₃ = Р₁ ₃ h₁ =1,51  0,98  0,99 = 1,47 кВт;

Р ₄= Р₃ = Р₁ ₃ h₁ =1,47  0,98  0,99 = 1,42 кВт.

Біліктердің айналу моменттері

2 БӘСЕҢДЕТКІШТІҢ ТІСТІ БЕРІЛІСТЕРІН ЕСЕПТЕУ

2.1 Тісті дөдөңгелектер материалын таңдау

Тапсырмада беріліс габариттеріне байланысты ерекше талап қойылмағандықтан, механикалық мінездемесі орташа материалдар таңдаймыз.

3.3 кесте (1) бойынша тегеріш үшін қаттылығы 260 НВ, жақсартылған 40Х болатын; дөңгелек үшін қаттылығы 245НВ, жақсартылған 40Х болатын таңдаймыз.

Жобалау есебінде мүмкіндік жанасу кернеуі келесі формуламен анықталады:

Мұндағы _Hlimb – дөңгелек пен тістегергіш материалдары үшін базалық циклдері саны бойынша төзімділік жанасу шегін 3.2 кесте (1) бойынша қабылдаймыз:

дөңгелектер үшін

σ_Hlimb2,4 = 2HB₂ + 70 = 2·245 + 70 = 560 H / мм²;

тістегеріштер үшін

σ_Hlimb1,3= 2HB₁ + 70 = 2·260 + 70 =590 Н/мм² .

Жұмыс істеу мерзімінің коэффициентін K_HL анықтаймыз

,

Мұндағы N_HO – базалық циклдер саны, келесі теңдеу бойынша анықталады

N_HOi= ;

Тегеріштер үшін

N_HO1,3=280³=21,95·10⁶;

Дөңгелектер үшін

N_HO2,4=250³=15,62·10⁶

N_HЕ – жүктемелеудің эквиваленттік циклер саны,

N_HЕi=K_HE·N_i.

Әр дөңгелектің жүктемелеу циклдер санын төмендегі формула бойынша анықтаймыз

N_i=60n_it_Σ,

мұндағы t_Σ – бәсеңдеткіштің сағаттық жұмыс істеу мерзімі

t_Σ=L_Г ·365·К_жыл·К_т·24=5·365·0,8·0,29·24=10162 сағ.

Әр дөңгелектің жүктемелеу циклдер санын анықтаймыз

N₁==60·950·10162=579,2·10⁶;

N_2,3= 60·301,6·10162=183,9·10⁶;

N₄==60·60,3·10162=36,8·10⁶.

K_HE – эквиваленттік коэффициент, жүктемелеу графигіна байланысты анықталады

Эквиваленттік циклдер санын анықтаймыз

N_HЕ1=0,2044·579,2·10⁶=118,4·10⁶;

N_HЕ2,3=0,2044·183,9·10⁶=37,6·10⁶;

N_HЕ4=0,2044·36,8·10⁶=7,5·10⁶.

Беріктік қор коэффициенті [S]_H = 1,15 (жақсартылған тісті дөңгелектер үшін).

Мерзімділік коэффициенті

;

;

;

.

K_HL1, K_HL2 және K_HL3<1 болғандықтан, K_HL1= K_HL2= K_HL3=1 деп қабылдаймыз.

Бұзылу ықтималдығына байланысты алынатын қор коэфиценті [s]_H=1,15.

Мүмкіндік жанасу кернеулері

Шапшаң саты үшін:

[σ]_H1= ==513 Н/мм²;

[σ]_H2= ==485 Н/мм²;

[σ _HШ] =[σ _Hmin] =485 Н/мм².

Баяу саты үшін:

[σ]_H3= ==548 Н/мм²;

[σ]_H4= ==560 Н/мм²;

[σ]_HБ=0,45([σ]_H3 + [σ]_H4)=0,45(548+560)=498,9 Н/мм².

Мүмкіндік иілу кернеуілерін анықтаймыз:

[σ]_F = σº_{F limb} / [s]_F.

3.9 – кестесі бойынша нөлдік иілу циклының төзімділік шегі:

σº_{F limb} = 1,8 HB.

Тегеріштікі

σº_{F limb1,3} = 1,8·280 =505 Н / мм²;

Дөңгелектікі

σº_{F limb2,4} = 1,8·250 = 450 Н / мм².

Беріктік қор коэффициенті [s]_F = [s]^'_F [s]^''_F ,мұндағы материалдың механикалық қасиеттері тұракқты болғанда [s]^'_F = 1,75 (таблица 3,9) және сомдау мен штамптау үшін [s]^''_F = 1. Осыдан [s]_F = 1,75∙1=1,75.

Мүмкіндік иілу кернеуі:

Тегергіш үшін:

[σ]_F1 = 505/1,75 = 288 Н/мм²;

Дөңгелек үшін:

[σ]_F2 = 450 / 1,75 = 257 Н / мм².

Дөңгелектің бейсимметриялы орналасуына байланысты күш өзгерісін ескеретін коэфицент 3.1 кесте бойынша К_Нβ=1,25

Шапшаң саты үшін тісті дөңгелектердің ендік коэфиценті _bаш=0,2, ал баяу саты үшін _baБ=0,315 (коэфиценттерді бұлай алу себебі: баяу сатыға шапшаң сатыға қарағанда салмақ көбірек түседі).