- •Методичні вказівки до виконання
- •1. Теоретичні відомості
- •2. Принцип дії і основні співвідношення.
- •2.1. Інтервал (t0-t1).
- •2.2. Інтервал (t1-t2).
- •2.3. Інтервал (t2-t3).
- •3. Вибір компонентів для «класичної» схеми флайбека
- •3.1. Вибір вхідного конденсатора (c1).
- •3.2. Вибір шім – контролера (u1).
- •3.3. Вибір частотозадаючих елементів (c5 і r8).
- •3.4. Вибір трансформатора (т1).
- •3.4.1. Розрахунок параметрів трансформатора.
- •3.4.3. Конструювання трансформатора.
- •3.4.4. Загальні рекомендації до розробки трансформатора флайбека.
- •3.5. Вибір силового ключа (q1).
- •3.6. Елементи в ланцюзі керування силовим ключем (r9, d3).
- •3.7. Розрахунок датчику струму і його ланцюга (r11, r10, c7).
- •3.8. Вибір елементів запуску (r1, r2).
- •3.9. Розрахунок схеми живлення контролера (d1, r4, c3).
- •3.10. Розрахунок ланцюга придушення викиду від індуктивності розсіяння (d2, r3, c2).
- •3.11. Вихідний діод (d4).
- •3.12. Вибір конденсатора фільтра (с8).
- •3.13. Розрахунок додаткового фільтра (l1, c9).
- •3.14. Розрахунок підсилювача помилки і його ланцюга (u3, r14, r15).
- •3.15. Розрахунок схеми оптрону гальванічної розв’язки та його ланцюга (u3, r16, r7, r12).
- •3.16. Вибір елементів корекції петлі зворотного зв’язку (c4, c10, r14).
- •3.17. Розрахунок конденсатор придушення завад с11.
- •4. Результат розрахунку
- •5. Варіанти даних для індивідуального розрахунку
- •6. Вимоги до змісту ргр.
- •7. Список літератури, яка використовується для ргр
3.13. Розрахунок додаткового фільтра (l1, c9).
Як правило, пульсації на конденсаторі фільтра занадто великі для споживача, і доводиться їх додатково згладжувати. Для низьковольтних випадків використовується додатковий LC фільтр, а для високовольтних з низькими струмами – RC фільтр.
Розглянемо розрахунок LC фільтра як найбільш широко розповсюдженого. Для мінімального впливу на стабільність петлі зворотного зв'язку додатковий LC фільтр повинен мати як можна більш високу власну резонансну частоту, в усякому разі не менше 1/5 частоти перетворення. Крім того, занадто велика індуктивність призведе до збільшення розмірів дроселя і збільшення втрат в його обмотці від протікання вихідного струму.
Найпростіше розглядати фільтр як дільник напруги для пульсації на конденсаторі С8, і, замінивши резистори дільника еквівалентними реактивними опорами L1 і C9, можна порахувати, яка буде пульсація вихідної напруги:
.
Для нашого прикладу можна вибрати дросель для SMT типорозміру 0805 (Ø8мм і висотою 5мм), Спочатку вибирається дросель, оскільки вибір більш обмежений – ми повинні враховувати гранично допустимий для нього струм, опір обмотки для збереження втрат на прийнятному рівні і габарити/ціну. В якості L1 найзручніше використовувати готові дроселі на гантелеподібних сердечниках як найбільш дешеві і широко поширені.
індуктивністю 3.3μH, граничним струмом 4.6А і опором постійному струму 22mΩ. При цьому втрати в ньому складуть 88mW, що цілком прийнятно. Задамося величиною вихідних пульсацій в 50mV і вирішимо формулу для вихідних пульсацій щодо C9:
.
Тобто алюмінієвий або танталовий конденсатор в 10μF цілком підійде в якості C9, його ESR не важливий, оскільки пульсації струму малі.
Частота зрізу додаткового фільтра складе:
.
і буде перебувати в занадто високочастотної області і істотно не впливатиме на стійкість петлі зворотного зв'язку.
3.14. Розрахунок підсилювача помилки і його ланцюга (u3, r14, r15).
В якості підсилювача помилки в переважній більшості SMPS використовується інтегральна мікросхема TL431 і її клони (мікроспоживаючі, нізковольтові і т.д.).
Логіка роботи даної мікросхеми вкрай проста. Поки напруга на керуючому електроді не перевищує опорної напруги (для основної серії VRef. = 2.5V), струм через мікросхему не тече. По досягненні опорної напруги TL431 починає пропускати через себе струм з дуже високим коефіцієнтом підсилення.
Дільник на резисторах R14, R15 налаштовується таким чином, щоб при номінальній вихідній напрузі напруга на керуючому електроді в точності відповідала опорному.
Спочатку вибираємо резистор R15. Його опір не повинен бути занадто великим щоб мінімізувати витік струму в керуючий електрод (4μA max.), і не занадто малим, щоб полегшити корекцію петлі зворотного зв'язку. Зазвичай використовують R15 = 10K.
Далі розраховуємо опір резистора R14:
.
Найближчий номінал з ряду E96 – 38.2K. Відповідно, вихідна напруга складе:
.
З урахуванням розкиду 1% резисторів і опорної напруги TL431 (2.44V…2.55V) наша вихідна напруга буде перебувати в межах 11.58V - 12.49V (тобто 12V±4%). Для збільшення точності вихідної напруги можна використовувати мікросхеми TL431A (c точністю опорної напруги ± 1%) або TL431B (± 0.5%).