3.6 Эффективное поперечное сечение

№

Воздействие

Эффективная

Определение параметров

Примечание

п/п

площадь пояса

1

При учете

Эффективнаяs

β

по

таблице 3.1

в

рисунок 3.1,

эффекта

площадь

зависимости от k

или У

сдвигового

k =α0b0 / L0 ,

рисунок 3.2. [2],

запаздывания

Аeff

=2 beff tf.,

Б

Ттаблица 3.1. [2]

(для сжатого и

где beff = βb0,

где α0

=

1+ ΑsL

Н

растянутого

b0 = bf/2

b0t

пояса)

2

При потере

Эффективнаяp

й2

Таблица 3.3,

при

λp

≤ 0,748 ρ =1

;

устойчивости

площадь

λp

> 0, 748

или 4.4 [2] и

сжатого пояса от

Ac,eff = ρAc,

λp

−0,188

таблица 4.2 [2]

действия

нормальных

р

ρ =

≤1,

где

ρ

–

λp

напряжений

Асплощадь–

зависимости от ψ = σ2 ,

понижающий

при

b

к эффициент

где

λp

=

,

т

28,4tε

kσ

σ1

при п

ере

ус

йчив сти;

kσ

принимают в

воздействии

пояса брутто.

где

β

по таблице 3.1 в

3.1. [2]

Aeff = Ac,effβult ,

и

если σ1 = σ2, то kσ

= 0,43,

таблица 3.3.

п

з

3

При

Эффективная

β = βult ,

см. подраздел

дн временн м

площадь

3.3 [2], таблица

е

зависимости от

Р

сдвигового

где Ac,eff – при

запаздывания и

k =α0b0 / L0

потери

потере

с заменой α0 на

устойчивости

устойчивости

пластины (для

пояса

от

α*

=

Αc.eff

сжатого пояса)

действия

b0t f

0

нормальных

напряжений (2)

3.5 и таблица 3.1

№

Воздействие

Эффективная

Определение параметров

Примечание

п/п

площадь стенки

1

При потере

Эффективнуюp

при λp

≤ 0, 673 ρ =1;

см.

устойчивост

подраздел

и стенки от

высоту сжатой зоны

при λp

> 0, 673

У

4.4 [2] и

действия

стенки

(3 + ψ)

нормальных

b

= ρb

= ρc / (1−ψ)

ρ =

λp −0,055

≤1,0

таблица 4.1

сжимающих

eff

c

w

[2];

λ2

напряжений

где ρ - понижающий

p

Т

где

коэффициент при

потере устойчивости;

b

λp

=

,

bc - высота сжатого

28,4tε kσ

участка стенки, а

kσ

принимают вН

be1

= 0, 4beff , be2 = 0, 6beff

й

(см. таблицу 4.1(2));

зависимости от ψ = σ2

,

Сw=hw-2kf/

Бσ1

табл ца 3.2

р

о

4 ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯиРАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ

И УСТОЙЧИВОСТЬ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

т

и

значен

4.1 Основные положения

е

Mc,Rd ≤1,0 ,

(4.1)

Расчетное

згибающего момента MEd

в каждом поперечном

сечении должно удовлетворять условию:

о

MEd

Mc,Rd

ределяется с учетом наличия в сечении отверстий.

Р

Расчетное значение несущей способности на изгиб относительно одной

изпглавных осей поперечного сечения определяется следующим образом:

гдеMc,Rd

= Mpl,Rd

=

γM 0

для поперечных сечений классов 1 и 2;

Wpl fy

Mc,Rd

= Mel,Rd

=

Wel,min fy

для поперечных сечений класса 3;

γM 0

Mc,Rd

=

Weff,min fy

для поперечных сечений класса 4,

γM 0

Af,net 0,9 fu

≥

Af fy

γM2

γM0

,

(4.2)

где Af — площадь растянутой полки;

Af.net — площадь сечения нетто растянутой полки;

γм2 – частный коэффициент безопасности при расчете по временному

сопротивлению.

Отверстия

в растянутой

части

стенки учитывать

не следует, если

У

неравенство (4.2) удовлетворяется полностью для растянутой зоны, включая

растянутую полку и часть растянутой стенки.

Т

Отверстия для болтов, за исключением отверстий с большим припуском

и овальных отверстий, расположенных в сжатой зоне сечения, не

учитываются, если в отверстия установлены болты.

Н

4.2 Расчет на действие

силы

Б

Расчетное значение поперечной с лы VEd в каждом поперечном сечении

должно удовлетворять условию:

поперечной

VEd

≤1, 0

Vc,Rd

и

,

(4.3)

р

где Vc,Rd — расчетное значение несущей способности на сдвиг.

Отверстия

для

бол

не учитываются

при

проверке несущей

ов

способности на сдв г, за исключением проверки прочности на сдвиг зон

сопряжения, как ука

тано в ТКП ЕN 1993-1-8.

4.3 Расчет на сдвиг в пластической стадии

и

При

тсутствиизкручения расчетное значение несущей способности на

сдвиг в

ластической стадии равно:

о

Av

(fy

3)

п

V

=

pl,Rd

γM0

гдеAv — площадь сдвига.

,

(4.4)

Р

Площадь сдвига Av может приниматься следующим образом:

- для прокатных двутавровых сечений, если нагрузка параллельна стенке

Ab (b +h),

Н

где A — площадь поперечного сечения;

Б

й

b — ширина сечения;

h — высота сечения;

толщине

hw — высота стенки;

r — радиус сопряжения полки со стенкой;

tf — толщина полки;

р

tw

— толщина стенки (если

на стенки не постоянна, то tw следует

о

);

принимать равной минимальной

η

— значение η = 1,20

ек мендуется

для марок стали с

пределом

Расчет

текучести до 460 МПа, для б лее прочных сталей рекомендуется применять

η = 1,0.

и

на сдвиг в упругой стадии

4.4

Для проверки прочности стенки на сдвиг в упругой стадии (3 класс

го

fy

( 3γM0 )≤1,0

,

(4.5)

сечений) Vc,Rd можно применять следующее условие для критической точки

поперечн

сечения, если только обеспечена местная устойчивость согласно

п

разделу 5 ТКПзЕN 1993-1-5:

гдеEd

I t

,

τEd

Р

τ

=

VEd S