- •16. Работа изгиб. Эл-тов в упругой и упругопласт. Стадиях, шарнир пластичности. Совместное действие норм. И касат. Напряж., привед. Напряж.
- •17. Особ. Раб. И расч. Фрикционных соед. На высокопрочных болтах. Конструктивные требования к болт. Соед.
- •18. Фермы из гсп. Основные положения расчета и конструирования.
- •19. Обеспечение пространственной жесткости каркаса. Связи по колоннам и покрытию, их назначение и принципы размещения.
- •20. Определ расч усилий и компоновка сеч сплошной подкран балки. Тормозные констр , назнач и конструир.
- •21 Сплошные рамы, их достоинства и недостатки. Перекрываемые пролеты, размер высоты, типы сечений. Основы расчета.
- •22.Нагрузки, действующие на арки, схема ветровой и снеговой нагрузки, их определение.
- •23 Основы расчета листовых конструкций, их напряженно-деформированные состояния. Расчетные формулы для простейших форм оболочек
- •24 Вертикальные цилиндрические резервуары и их классификация. Расчет стенок резервуаров. Момент краевого эффекта
- •27. Расчетная схема мачт, действующие нагрузки, общий порядок статического расчета
- •28. Характеристика структурных плит типа «Кисловодск», «Берлин» (типы сечения стержней, конструкции узлов).
- •29. Однопоясные висячие системы. Основы стабилизации системы. Основы конструирования и расчета.
- •Опорные конструкции:
- •Схемы однопоясных систем с парал нитями:
- •30. Двухпоясные висячие системы. Основы стабилизации системы. Основы конструирования и расчета.
16. Работа изгиб. Эл-тов в упругой и упругопласт. Стадиях, шарнир пластичности. Совместное действие норм. И касат. Напряж., привед. Напряж.
В упругой стадии работы изгибаемого эл-та прогибы нарастают пропорц нагрузке (рис1-уч. о-а), затем при развитии пластич деформ прогибы быстро растут (рис1-уч. а-б), При перегрузке конструкции и раб ее в упругопласт стадии возможны такие случаи, когда развив значит перемещ fполн при сохран нес способности. При этом после снятия нагр часть перемещ сним благодар упр работе кон-ции, а часть fост ост из-за развив пластич деформ. При образовании шарнира пластичности прогибы нарастают
беспредельно (рис1-уч. б-в). Для разрезных балок дальнейшее увелич нагр невозм, т.е наступ предел сост по нес способн вслед чрезмерного развития пластич деформ. Для неразрез балок образ шарнира пласт приводит к перераспред моментов и пониж степени статич неопредел кон-ции.
После исчерп упр работы (рис2 а)в сплошных изгиб эл-тах, выполн из пластич сталей, пластич деформ нач распр в глубь сечения (рис2 б) и в определ сост они прониз все сеч (рис2 в), образ«шарнир пластичности». При образ шарнира пластич все фибры сеч наход в стадии текучести и, следоват, их длина может измен при пост напряж, вслед чего изгиб эл-тможет поворач вокруг н.о. Раб шарнира пластичности возможна только в направ действ предельного момента; при действ изгиб мом в обратном направ напряж уменьш, материал снова стан упругим и шарнир пластич замыкается. В отлич от обычного шарнира в пластическом мом не равен нулю: предельное знач мом шарнира пластичности, гдепредел текучести,S-статич мом половины сеч относительно н.о., Wпл-пластич момент сопротивления. Совместное возд норм и касат напряж ускор развитие пластичности.
Прочность изгиб эл-тов, раб в пределах упр деформаций, при изгибе в одной из главных пл-тей провер по формулам: , гдеM и Q-изгиб мом и попер сила, определ по расч нагр; Wn,min-мом сопр ослаб сеч, определ по упругой стадии раб эл-та; S-статич мом сдвигающейся части сеч относ н.о.; Ry-расч сопр изгибу; Rs-расч сопр срезу; γс-коэф усл работы. Прочность эл-тов при изгибе их в двух главных пл-тях провер по ф.: , где х и у-коорд рассматр точки сеч относит глав осей;,-мом инерции сеч нетто относит осей х-х и у-у.
При совместном действии норм и касат напряж при переходе из упр сост в пластич текусети прояв тогда, когда пределу тек равняется привед напряж .В общем случае привед напряж в стенке балок при действ норм и касат напряж пров по ф.:, 1,15-коэф, предполаг развитие локальных неупругих деформаций.
При учете пластической раб металла допуск появ напряж, равных пределу текучести по всей площади попер сеч (рис2 в). Охват пластичностью всей площади может быть только в одном, наиб напряж, сеч.
При изгибе в одной пл-ти(τ≤0,9Rs): При изгибе в 2ух пл-тях (приτ≤0,5Rs, кроме опорных сеч):, с1,сх,су-коэф, приним по СНиП II-23-81
Расчет в опорном сеч балок след выполн по ф.: ,t и h - толщина и высота стенки
17. Особ. Раб. И расч. Фрикционных соед. На высокопрочных болтах. Конструктивные требования к болт. Соед.
Высокопрочн болты изгот из легированной стали, готовые болты термич обрабатывают; высокопрочн болты яв-ся болтами нормальной точности, их ставят в отверстия большего, чем болт диаметра, гайки затягивают тарировочным ключом, которым созд и контрол силу натяжения.
При действие на такое соед сдвиг сил между соед эл-тами возник силы трения, препят сдвигу этих эл-тов относ друг друга. Высокопроч болт, работая на осевое растяжение, обеспечивает передачу сил сдвига трением между соедин эл-ми, поэтому соединение наз-т фрикционным. Для увеличения сил трения пов-ти эл-тов в месте стыка очищают от грязи, масла, ржавчины.
Преимущества соед на высокопрочных болтах: 1)простота устройства (по сравн с обычными болт соед); 2)хор раб соединений при динам нагрузках; 3)соед не треб высокой точности изгот и удобны при ремонте заклепочных соед. Недостатки: большая стоимость и трудоемкость.
Усилие, котор может быть воспринято каждой поверхностью трения соедин эл-в, стянутых одним высокопрочным болтом: где - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта;
- коэффициент трения, принимаемый по СНиП II-23-81
- коэффициент надежности, принимаемый по СНиП II-23-81
- площадь сечения болта нетто
- коэффициент условий работы соединения, зависящий от количества болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и принимаемый равным:
0,8 при 5;
0,9 при 5 10;
1,0 при 10.
Количество n высокопрочных болтов в соединении при действии продольной силы следует определять по формуле
где k - количество поверхностей трения соединяемых элементов.
Натяжение высокопрочного болта следует производить осевым усилием
Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями под высокопрочные болты, следует выполнять с учетом того, что половина усилия, приходящегося на каждый болт, в рассматриваемом сечении уже передана силами трения. При этом проверку ослабленных сечений следует производить: при динамических нагрузках - по площади сечения нетто при статических нагрузках - по площади сечения брутто A при 0,85A либо по условной площади 1,18 при 0,85.
Характеристика расстояния |
Расстояния при размещении болтов |
1. Расстояния между центрами болтов в любом направлении: а) минимальное |
2,5 |
б) максимальное в крайних рядах при отсутствии окаймляющих уголков при растяжении и сжатии |
8 или 12 |
в) максимальное в средних рядах, а также в крайних рядах при наличии окаймляющих уголков: |
|
при растяжении |
16 или 24 |
при сжатии |
12 или 18 |
2. Расстояния от центра болта до края элемента: |
|
а) минимальное вдоль усилия |
2d |
б) то же, поперек усилия: при обрезных кромках |
1.5d |
при прокатных кромках |
1.2d |
в) максимальное |
4 или 8 |
г) минимальное для высокопрочных болтов при любой кромке и любом направлении усилия |
1,3 |
d-диаметр отв для болта;t-толщина наиб тонкого наруж эл-та;*-если предел текучести>380МПа-min=3d