- •Содержание:
- •Введение
- •Фундаменты мелкого заложения
- •Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства
- •Выбор глубины заложения подошвы столбчатого фундамента
- •Определение размеров столбчатого фундамента
- •Расчет вероятной осадки столбчатого фундамента
- •Расчет прочности тела столбчатого фундамента
- •Определение размеров ленточного фундамента
- •Расчет вероятной осадки ленточного фундамента
- •Расчет прочности ленточного фундамента
- •Расчет основания ленточного фундамента с использованием методаEurocode7.
- •Свайные фундаменты
- •Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства
- •Расчет и конструирование свайных фундаментов
- •Расчет вероятной осадки свайного столбчатого фундамента
- •Расчет прочности столбчатого фундамента на свайном основании
- •Расчет ленточного фундамента на свайном основании
- •Расчет возможной осадки ленточного фундамента на свайном основании
- •Расчет прочности ленточного фундамента на свайном основании
- •Реконструкция фундаментов
- •Литература
- •Пояснительная записка
Расчет прочности столбчатого фундамента на свайном основании
Для армирования подошвы фундамента принимаем сварную сетку заводского изготовления с Ø стержней 22 мм S500 вдоль длинной стороны и Ø стержней 16 ммS500 вдоль короткой стороны с шагом стержней 100 мм в обоих направлениях. Подколонник армируется вертикальными стержнями Ø 16 ммS500 вдоль короткой стороны и Ø 10 ммS500 вдоль длиной стороны с шагом 200 мм. Для армирования тела сваи применяются сварные каркасы с продольной арматурой Ø 10 ммS500.
Расчет ленточного фундамента на свайном основании
Полная длина сваи:
l= 0,05 + 5,42 + 1 = 6,47 м.
Согласно П19-04 к СНБ 5.01.01-99 примем диаметр сваи 400 мм, диаметр уширения в основании – 600 мм.
Несущая способность сваи по грунту:
Fdi= 1*(1*10200*0,09 + 1,2*1,0*(48*2+37*2+104*1)) = 1246,8 кН
Расчетная нагрузка Fuдопускаемая на сваю вычисляется из условия
N ≤ Fu =
Fu== 890,6 кН
Расчетная нагрузка приходящаяся на одну сваю для центрально сжатого фундамента, (принимаем максимальный шаг свай 0,9 м):
N= (912+42)*0,9 = 858,6 кН
858,6 кН < 890,6 кН – условие выполняется.
Расчет возможной осадки ленточного фундамента на свайном основании
Среднее значение угла внутреннего трения:
φII, mt== 24,6°
Ширина подошвы условного фундамента:
by= 0,4 + 2*6,42*tg(24,6°/4) = 1,79 м
Ординаты эпюры природного давления грунта:
σzg,1= 12*1 = 12 кПа
σzg,1’=12+ 7*3 =33 кПа
σzg,2= 9.5 +σzg,1’= 52 кПа
σzg,2’= 10*5 +σzg,2= 102 кПа
σzg,3= 20,1*2 +σzg,2’= 142.2 кПа
σzg,4’= 19*1 +σzg,3= 161.2 кПа
σzg, 4= 19 *25 +σzg,4’= 636.2 кПа
Давление под подошвой грунта для центрально сжатого фундамента определяется по формуле:
p == 606,49 кПа
Расчетное сопротивление грунтов в уровне подошвы условного фундамента:
R=* [1,68*1*1,79*19 + 7,71*9*18,05 + (7,71–1)*2,35*18,05 + 9,58*0] = 2678,32 кПа
p = 606,49 кПа <R= 2678,32 кПа.
Дополнительное вертикальное давление под подошвой фундамента:
Р0= Р –σzg,02= 606,49 – 161,2 = 445,29 кПа.
Расчет осадки фундамента проводим в табличной форме
Номер элемен-тарного слоя, hi |
Тол-щина элемен-тарного слоя hi , см |
Коэф-т ζ |
Коэф-т α |
Дополни-тельное напря-жение в слое σzpi кПа |
Среднее напря- жение от собст-венного веса грунта σzgi, кПа |
0,2σzgi, кПа |
Модуль общей дефор-мации грунта слоя Еi, кПа |
Осадка слоя si, мм |
1 |
25,6 |
0,00 |
1,000 |
445,29 |
161,20 |
32,24 |
30000 |
0,190 |
2 |
0,40 |
0,977 |
435,05 |
166,06 |
33,21 |
0,188 | ||
3 |
0,80 |
0,881 |
392,30 |
170,93 |
34,19 |
0,177 | ||
4 |
1,20 |
0,755 |
336,19 |
175,79 |
35,16 |
0,155 | ||
5 |
1,60 |
0,642 |
285,88 |
180,66 |
36,13 |
0,133 | ||
6 |
2,00 |
0,550 |
244,91 |
185,52 |
37,10 |
0,113 | ||
7 |
2,40 |
0,477 |
212,40 |
190,38 |
38,08 |
0,098 | ||
8 |
2,80 |
0,420 |
187,02 |
195,25 |
39,05 |
0,085 | ||
9 |
3,20 |
0,374 |
166,54 |
200,11 |
40,02 |
0,075 | ||
10 |
3,60 |
0,337 |
150,06 |
204,98 |
41,00 |
0,068 | ||
11 |
4,00 |
0,306 |
136,26 |
209,84 |
41,97 |
0,061 | ||
12 |
4,40 |
0,280 |
124,68 |
214,70 |
42,94 |
0,056 | ||
13 |
4,80 |
0,258 |
114,88 |
219,57 |
43,91 |
0,051 | ||
14 |
5,20 |
0,239 |
106,42 |
224,43 |
44,89 |
0,047 | ||
15 |
5,60 |
0,223 |
99,30 |
229,30 |
45,86 |
0,044 | ||
16 |
6,00 |
0,208 |
92,62 |
234,16 |
46,83 |
0,041 | ||
17 |
6,40 |
0,196 |
87,28 |
239,02 |
47,80 |
0,038 | ||
18 |
6,80 |
0,185 |
82,38 |
243,89 |
48,78 |
0,036 | ||
19 |
7,20 |
0,175 |
77,93 |
248,75 |
49,75 |
0,034 | ||
20 |
7,60 |
0,166 |
73,92 |
253,62 |
50,72 |
0,032 | ||
21 |
8,00 |
0,158 |
70,36 |
258,48 |
51,70 |
0,031 | ||
22 |
8,40 |
0,150 |
66,79 |
263,34 |
52,67 |
0,029 | ||
23 |
8,80 |
0,143 |
63,68 |
268,21 |
53,64 |
0,028 | ||
24 |
9,20 |
0,137 |
61,00 |
273,07 |
54,61 |
0,027 | ||
25 |
9,60 |
0,132 |
58,78 |
277,94 |
55,59 |
0,026 | ||
26 |
10,00 |
0,126 |
56,11 |
282,80 |
56,56 |
| ||
27 |
10,40 |
0,122 |
54,33 |
287,66 |
57,53 |
| ||
28 |
10,80 |
0,117 |
52,10 |
292,53 |
58,51 |
| ||
29 |
11,20 |
0,113 |
50,32 |
297,39 |
59,48 |
| ||
30 |
11,60 |
0,109 |
48,54 |
302,26 |
60,45 |
| ||
31 |
12,00 |
0,106 |
47,20 |
307,12 |
61,42 |
| ||
Общая осадка s = 1,862 мм |
Согласно ТКП 45-5.01-256-2007 предельная величина осадки, для бескаркасных зданий с несущими стенами из кирпичной кладки без армирования составляет 10 см. таким образом ε=0,186 см ≤ε u= 10 см.