- •Содержание:
- •Введение
- •Фундаменты мелкого заложения
- •Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства
- •Выбор глубины заложения подошвы столбчатого фундамента
- •Определение размеров столбчатого фундамента
- •Расчет вероятной осадки столбчатого фундамента
- •Расчет прочности тела столбчатого фундамента
- •Определение размеров ленточного фундамента
- •Расчет вероятной осадки ленточного фундамента
- •Расчет прочности ленточного фундамента
- •Расчет основания ленточного фундамента с использованием методаEurocode7.
- •Свайные фундаменты
- •Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства
- •Расчет и конструирование свайных фундаментов
- •Расчет вероятной осадки свайного столбчатого фундамента
- •Расчет прочности столбчатого фундамента на свайном основании
- •Расчет ленточного фундамента на свайном основании
- •Расчет возможной осадки ленточного фундамента на свайном основании
- •Расчет прочности ленточного фундамента на свайном основании
- •Реконструкция фундаментов
- •Литература
- •Пояснительная записка
Расчет прочности тела столбчатого фундамента
Расчет прочности тела фундамента производится на расчетные нагрузки, приложенные на уровне обреза фундамента (без учета собственного веса фундамента и грунта на его уступах).
Определим площадь поперечного сечения арматуры из расчета фундамента на изгиб.
Msd=== 330,12 кН*м
Asd=== 21,68 см2
Подошва фундамента армируется сварной сеткой заводского изготовления с Ø стержней 16 мм S500 и шагом 200 мм в обоих направлениях. Конструктивно подколонник усиляется сетками из 4-х стержней Ø8 мм.
Определение размеров ленточного фундамента
Расчет ленточного фундамента ведется для полосы шириной 1 м.
Определим размеры фундамента исходя из условия:
P<R
Исходные данные для расчета:
γ1 = 1,4
γ1 = 1,2 (т.к. L/H = 39,9/9,7 = 4,11)
k = 1
Mγ = 1,68; Mq = 7,71; Mc = 9,58
kz = 1
γII = 19 кН/м3
γ’II = 18,05 кН/м3
сII = 0 кПа
d1 = = 0,67 м
db = 2 м
No,II = 380/1,4 = 272 кН
γm = 21 кН/м3
Таким образом, расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента составляет:
R=* [1,68*1*b*19+ 7,71*0,67*18,05 + (7,71 - 1)*2,35*18,05 + 9,58*0] = 53,63*b+634,73
Давление под подошвой фундамента:
p=+ 21*0,63 =+ 13,23
При решении получившихся уравнений в виде системы, получаем b=0,495 м.
Конструктивно принимаем ширину фундамента равной 0,8 м.
В таком случае получаем:
R= 53,63*0,8 + 634,73 = 677,63 кПа
pm=+ 13,23 = 353,23 кПа
353,23кПа < 677,34 кПа, условие выполняется.
Расчет вероятной осадки ленточного фундамента
Ординаты эпюры природного давления грунта:
σzg,1= 14*0,5 = 7 кПа
σzg,02= 19*2,08 +σzg,1= 46,52 кПа
σzg,03= 21,6*0,08 +σzg,1= 48,25 кПа
σzg,3’= 21,6*3,42 +σzg,02= 122,122 кПа
σzg,2”=*1,5 +σzg,2= 137,21 кПа
σzg,3=*10 +σzg,3= 238,42 кПа
Дополнительное вертикальное давление под подошвой фундамента:
Р0= Р –σzg,02= 353,23 – 46,52 = 306,71 кПа.
Толщину слоя грунта для расчета принимаем равной 16 см.
Расчет проводим в табличной форме:
Номер элемен-тарного слоя, hi |
Тол-щина элемен-тарного слоя hi , см |
Коэф-т ζ |
Коэф-т α |
Дополни-тельное напря-жение в слое σzpi кПа |
Среднее напря- жение от собст-венного веса грунта σzgi, кПа |
0,2σzgi, кПа |
Модуль общей дефор-мации грунта слоя Еi, кПа |
Осадка слоя si, мм |
1 |
16 |
0 |
1,000 |
306,71 |
46,52 |
9,30 |
5500 |
0,714 |
2 |
0,4 |
0,977 |
299,66 |
49,56 |
9,91 |
0,706 | ||
3 |
0,8 |
0,881 |
270,21 |
52,60 |
10,52 |
0,663 | ||
4 |
1,2 |
0,755 |
231,57 |
55,64 |
11,13 |
0,584 | ||
5 |
1,6 |
0,642 |
196,91 |
58,68 |
11,74 |
0,499 | ||
6 |
2,0 |
0,550 |
168,69 |
61,72 |
12,34 |
0,425 | ||
7 |
2,4 |
0,477 |
146,30 |
64,76 |
12,95 |
0,367 | ||
8 |
2,8 |
0,420 |
128,82 |
67,80 |
13,56 |
0,320 | ||
9 |
3,2 |
0,374 |
114,71 |
70,84 |
14,17 |
0,283 | ||
10 |
3,6 |
0,337 |
103,36 |
73,88 |
14,78 |
0,254 | ||
11 |
4 |
0,306 |
93,85 |
76,92 |
15,38 |
0,229 | ||
12 |
4,4 |
0,280 |
85,88 |
79,96 |
15,99 |
0,209 | ||
13 |
4,8 |
0,258 |
79,13 |
83,00 |
16,60 |
0,192 | ||
14 |
5,2 |
0,239 |
73,30 |
86,04 |
17,21 |
0,177 | ||
15 |
5,6 |
0,223 |
68,40 |
89,08 |
17,82 |
0,165 | ||
16 |
6 |
0,208 |
63,80 |
92,12 |
18,42 |
0,154 | ||
17 |
6,40 |
0,196 |
60,12 |
95,16 |
19,03 |
0,144 | ||
18 |
6,80 |
0,185 |
56,74 |
98,20 |
19,64 |
0,136 | ||
19 |
7,20 |
0,175 |
53,67 |
101,24 |
20,25 |
0,128 | ||
20 |
7,60 |
0,166 |
50,91 |
104,28 |
20,86 |
0,122 | ||
21 |
8,00 |
0,158 |
48,46 |
107,32 |
21,46 |
0,116 | ||
22 |
8,40 |
0,150 |
46,01 |
110,36 |
22,07 |
0,110 | ||
23 |
8,80 |
0,143 |
43,86 |
113,40 |
22,68 |
0,105 | ||
24 |
9,20 |
0,137 |
42,02 |
115,01 |
23,00 |
0,100 | ||
25 |
9,60 |
0,132 |
40,49 |
116,62 |
23,32 |
0,096 | ||
26 |
10,00 |
0,126 |
38,65 |
118,23 |
23,65 |
0,092 | ||
27 |
10,40 |
0,122 |
37,42 |
119,84 |
23,97 |
0,089 | ||
28 |
10,80 |
0,117 |
35,89 |
121,45 |
24,29 |
0,085 | ||
29 |
11,20 |
0,113 |
34,66 |
123,06 |
24,61 |
0,082 | ||
30 |
11,60 |
0,109 |
33,43 |
124,67 |
24,93 |
0,079 | ||
Общая осадка s =7,425 мм |
Согласно ТКП 45-5.01-67-2007 предельная величина осадки, для бескаркасных зданий с несущими стенами из кирпичной кладки без армирования составляет 10 см. таким образом ε=0,75 см ≤ε u= 10 см.