(2Вариант)

Операция №5.

Режимы резания при точении торца остаются теми же. Изменяются только режимы резания при растачивании.

Черновое растачивание  118,8 мм.

t=1,75 мм.

Величину подачи определяем из таблицы 12 [6] s=1мм/об.

Скорость резания определим из формулы:

, где

Коэффициент C_v=340; показатели степени m=0,2; x=0,15; y=0,45 для материала режущей части резца твердого сплава Т15К6 по табл. 17[6]. Т=45 мин – стойкость инструмента при одноинструментальной обработке:

Число оборотов шпинделя станка:

По паспорту станка принимаем n=400 об/мин.

Тогда скорость резания примет значение:

Определим усилия резания.

Сила резания находится по формуле:

, где

С_p – коэффициент, x, y, n – показатели степени для трех координат, принимаем по таблице 22 [6].

P_z: C_p=300; x=1; y=0,75; n=-0,15

P_y: C_p=243; x=0,9; y=0,6; n=-0,3

P_z: C_p=339; x=1; y=0,5; n=-0,4

K_p – поправочный коэффициент, учитывающий фактические условия резания, рассчитываемый по формуле:

K_p=K_{ p}K_{ p}K_{ p}K_{ p}K_rp, где

по таблице 9[6].

K_{ p} для главного угла в плане =90 принимаем по табл. 23[6]:

K_{ p}(P_z)=0,89;

K_{ p}(P_y)=0,5;

K_{ p}(P_x)=1,17.

K_{ p} для переднего угла =10 принимаем по табл. 23[6]:

K_{ p} (P_z)=1,0;

K_{ p} (P_y)=1,0;

K_{ p} (P_x)=1,0.

K_p для угла наклона главного лезвия =5 принимаем по табл. 23[6]:

K_p (P_z)=1,0;

K_p (P_y)=1,25;

K_p (P_x)=0,85.

K_rp для радиуса при вершине r=2 мм принимаем по табл. 23[6]:

K_rp (P_z)=1,0;

K_rp (P_y)=1,0;

K_rp (P_x)=1,0.

Исходя из принятых значений получаем:

K_pz=0,890,89111=0,79;

K_py=0,890,511,251=0,56;

K_px=0,891,1710,851=0,89.

Получаем силы резания:

Считаем мощность резания:

Мощность привода выбранного станка (22кВт) превышает мощность резания, значит он подходит для обработки данной детали

Чистовое растачивание  119,8 мм.

t=0,5 мм.

По табл. 14 [6] выбираем подачу s=0,33K_s=0,330,45=0,15 мм/об, так как обрабатываемая сталь 40ХЛ с _в=650 Мпа.

Рассчитываем скорость резания по формуле:

, где

Коэффициент C_v=420; показатели степени m=0,2; x=0,15; y=0,2 для материала режущей части резца твердого сплава Т15К6 по табл. 17[6]. Т=45 мин – стойкость инструмента при одноинструментальной обработке;

Определим частоту вращения шпинделя:

По паспорту станка принимаем n=800 об/мин.

Тогда скорость резания примет значение:

Черновое растачивание  78,8 мм.

t=1,75 мм.

Величину подачи определяем из таблицы 12 [6] s=1мм/об.

Скорость резания определим из формулы:

, где

Коэффициент C_v=340; показатели степени m=0,2; x=0,15; y=0,45 для материала режущей части резца твердого сплава Т15К6 по табл. 17[6]. Т=45 мин – стойкость инструмента при одноинструментальной обработке:

Число оборотов шпинделя станка:

По паспорту станка принимаем n=630 об/мин.

Тогда скорость резания примет значение:

Определим усилия резания.

Сила резания находится по формуле:

, где

С_p – коэффициент, x, y, n – показатели степени для трех координат, принимаем по таблице 22 [6].

P_z: C_p=300; x=1; y=0,75; n=-0,15

P_y: C_p=243; x=0,9; y=0,6; n=-0,3

P_z: C_p=339; x=1; y=0,5; n=-0,4

K_p – поправочный коэффициент, учитывающий фактические условия резания, рассчитываемый по формуле:

K_p=K_{ p}K_{ p}K_{ p}K_{ p}K_rp, где

по таблице 9[6].

K_{ p} для главного угла в плане =90 принимаем по табл. 23[6]:

K_{ p}(P_z)=0,89;

K_{ p}(P_y)=0,5;

K_{ p}(P_x)=1,17.

K_{ p} для переднего угла =10 принимаем по табл. 23[6]:

K_{ p} (P_z)=1,0;

K_{ p} (P_y)=1,0;

K_{ p} (P_x)=1,0.

K_p для угла наклона главного лезвия =5 принимаем по табл. 23[6]:

K_p (P_z)=1,0;

K_p (P_y)=1,25;

K_p (P_x)=0,85.

K_rp для радиуса при вершине r=2 мм принимаем по табл. 23[6]:

K_rp (P_z)=1,0;

K_rp (P_y)=1,0;

K_rp (P_x)=1,0.

Исходя из принятых значений получаем:

K_pz=0,890,89111=0,79;

K_py=0,890,511,251=0,56;

K_px=0,891,1710,851=0,89.

Получаем силы резания:

Считаем мощность резания:

Мощность привода выбранного станка (22кВт) превышает мощность резания, значит он подходит для обработки данной детали

Чистовое растачивание  79,8 мм.

t=0,5 мм.

По табл. 14 [6] выбираем подачу s=0,33K_s=0,330,45=0,15 мм/об, так как обрабатываемая сталь 40ХЛ с _в=650 Мпа.

Рассчитываем скорость резания по формуле:

, где

Коэффициент C_v=420; показатели степени m=0,2; x=0,15; y=0,2 для материала режущей части резца твердого сплава Т15К6 по табл. 17[6]. Т=45 мин – стойкость инструмента при одноинструментальной обработке;

Определим частоту вращения шпинделя:

По паспорту станка принимаем n=1250 об/мин.

Тогда скорость резания примет значение:

Операция №15.

Шлифование внутреннего диаметра 120Н7(^+0,035) и торца.

t₀=0,1мм; Ra=2,5 мкм.

По таблице 55 [6] определяем скорость вращения круга V_кр=2100 м/мин;

скорость вращения детали (заготовки) V_з=40 м/мин. Глубина шлифования за один проход t=0,005 мм. Продольная подача s=0,4×20=8мм/об.

Определяем частоту вращения круга по формуле:

По паспорту станка принимаем n=9000об/мин.

Тогда скорость вращения круга примет значение:

Определяем частоту вращения заготовки по формуле:

По паспорту станка принимаем n=120об/мин.

Тогда скорость вращения заготовки примет значение:

Эффективная мощность при шлифовании периферией круга с продольной подачей определяется по формуле:

, где (42)

d – диаметр шлифования; C_n=0,27 – коэффициент; r=0,5, x=0,4, y=0,4, q=0,3 – показатели степени.

Тогда подставляя данные в формулу (42) получим:

Шлифование внутреннего диаметра 80Н8(^+0,046).

t₀=0,1мм; Ra=1,25 мкм.

По таблице 55 [6] определяем скорость вращения круга V_кр=2100 м/мин;

скорость вращения детали (заготовки) V_з=40 м/мин. Глубина шлифования за один проход t=0,005 мм. Продольная подача s=0,25×20=5мм/об.

Определяем частоту вращения круга по формуле:

По паспорту станка принимаем n=9000об/мин.

Тогда скорость вращения круга примет значение:

Определяем частоту вращения заготовки по формуле:

По паспорту станка принимаем n=120об/мин.

Тогда скорость вращения заготовки примет значение:

Эффективная мощность при шлифовании периферией круга с продольной подачей определяется по формуле:

, где

d – диаметр шлифования; C_n=0,27 – коэффициент; r=0,5, x=0,4, y=0,4, q=0,3 – показатели степени.

Тогда подставляя данные в формулу (42) получим:

Мощность привода выбранного станка (4кВт) превышает мощность резания, значит он подходит для обработки данной детали.

Операция №20.

Шлифование наружного диаметра 130k6().

t₀=0,11мм; Ra=3,2 мкм.

По таблице 55 [6] определяем скорость вращения круга V_кр=800 м/мин;

скорость вращения детали (заготовки) V_з=150 м/мин. Радиальная подача s_r=0,001 мм/об.

Определяем частоту вращения круга по формуле:

По паспорту станка принимаем n=1590об/мин.

Тогда скорость вращения круга примет значение:

Определяем частоту вращения заготовки по формуле:

Регулирование чисел оборотов бесступенчатое.

Эффективная мощность при врезном шлифовании периферией круга определяется по формуле:

, где (43)

d – диаметр шлифования; b – ширина шлифования; C_n=0,14 – коэффициент; r=0,8, x=0,8, q=0,2, z=1,0 – показатели степени.

Мощность привода выбранного станка (15,2кВт) превышает мощность резания, значит он подходит для обработки данной детали.

Расчет режимов резания закончен.