Файловый архив студентов. Файловый архив студентов.
1265 вузов, 4638 предметов.
/ Регистрация
FAQ Обратная связь Вопросы и предложения
Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Южно-Уральский Государственный Университет
Предмет:
[НЕСОРТИРОВАННОЕ]
Файл:

МК_Справочник_том_2

.pdf
Скачиваний:
159
Добавлен:
08.05.2015
Размер:
7.77 Mб
Скачать
☆

Полный объем бункера (рис.16.4)

 

 

a /2

a /2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+ a)] h2

 

x0

 

 

V =V

1

+V

2

= abh +[b(2a + a

0

)+ b

0

(2a

0

. (16.9)

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

6

 

 

xc

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

/

 

Координаты центра тяжести объема:

 

 

 

 

 

 

 

xc

= [(a + a0 )(b + b0 )+ 2a0b0]x0h2

12V ;

(16.10)

 

c

/

 

 

0

 

 

 

yc

= [(a + a0 )(b + b0 )+ 2a0b0]y0h2

12V .

(16.11)

/

 

 

 

 

 

Высота и угол наклона к горизонту боковой

 

 

/

 

 

0

 

 

 

грани воронки

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

c

 

 

 

 

l

 

=

h2 + c2 ; tgα

 

 

= h

 

c

 

.

 

(16.12)

 

lp

 

 

 

 

i

i

 

i

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

i

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

Двугранный угол βi,i+1 между гранями i, i + 1

1

 

 

 

 

 

 

 

 

cos βi,i +1

= cos αi

cos αi +1 .

 

 

(16.13)

 

 

 

Длина ребра жесткости

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

z

α

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

l p = a0 + (a − a0 )z h2 .

 

 

 

(16.14)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Пирамидально-призматические бункера в зави-

a0 /2

a0 /2

 

симости от расположения выпускных отверстий

 

могут быть симметричными и несимметричными,

Рис. 16.4. Геометрическая схема

могут иметь одну или несколько течек и быть од-

пирамидально-призматического

ноячейковыми

(ðèñ.16.2)

 

 

 

è

 

 

многоячейковыми

бункера, несимметричного от-

(рис.16.5). Опирание бункеров на колонны здания

носительно обеих осей в плане

или отдельно стоящие стойки производится через

 

 

 

бункерные балки. В некоторых случаях (при больших размерах выпускных отвер-

стий) оказывается более экономичной по расходу стали конструктивная схема с опи-

ранием бункера непосредственно на нижележащее подбункерное перекрытие. Ос-

новными несущими элементами бункера, показанного на рис.16.5, являются тре-

угольные жесткие рамы 2, составляющие каркас нижней пирамидальной его части.

 

 

2

 

 

1

1

1

 

 

2

 

1

 

2

1

 

 

 

1

1

1

1

 

2

 

2

 

1

1

1

 

 

2

 

6000

6000

6000

6000

 

 

1-1

1

 

 

 

2

 

 

2

 

 

3

3

3

 

2-2

 

1

3

3

Рис.16.5. Многоячейковый бункер, опирающийся на нижележащие конструкции

1 – бункерная балка;

2 – треугольная жесткая рама;

3 – опорные стойки

441

16.2.2. Лотково-призматические бункера. Лотково-призматический бункер представляет собой большой протяженности лоток призматической формы, имеющий в днище ряд отверстий, предназначенных для выпуска сыпучей массы. Боковые стенки бункеров могут быть вертикальными или наклонными; течки могут иметь форму суживающихся книзу воронок.

Бункера этого вида так же, как и пирамидально-призматические, относятся к числу жестких, сохраняющих постоянную форму в процессе загружения и разгрузки. Это позволяет выполнять их несимметричными с произвольным расположением выпускных отверстий. Поперечная жесткость бункера, показанного на рис.16.6, обеспечивается специальными седловидными рамами 1 с распорками 2, расположенными между воронками.

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2-2

 

 

 

800

 

 

2

 

1

1

1

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

1

 

1

1

1

1

 

 

 

1

 

 

1

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

6000

6000

 

6000

 

 

 

 

1-1

 

 

 

 

 

2

2

 

 

 

 

 

1

1

1

Рис.16.6. Лотково-призматический

 

 

 

 

 

 

 

 

бункер

 

 

 

 

1 -

седловидная рама; 2 -

распорка

 

 

 

 

 

трубчатого сечения

16.2.3. Гибкие (параболические) бункера. Гибкий бункер представляет собой цилиндрическую замкнутую оболочку с горизонтальной осью, подвешенную к двум продольным несущим балкам, опирающимся на колонны здания или отдельно стоящие стойки (рис.16.7). По торцам бункеров устанавливаются жесткие вертикальные стенки, соединяемые с оболочкой длинными тяжами. Течки гибких бункеров имеют, как правило, цилиндрическую форму и располагаются в нижней его части по оси симметрии.

Благодаря отсутствию ребер жесткости и работе стенок в основном на растяжение гибкие бункера относятся к числу наиболее экономичных по расходу стали емкостей для хранения сыпучих материалов. Направляющая кривая оболочки гибкого бункера принимается из условия максимального соответствия очертанию стенок бункера при полном его загружении. Из множества формул для определения формы гибкого бункера (рис.16.8,à) наибольшее распространение получили зависимости:

442

y = 2 f [3(x b)2 − 2(x b)3] ;

(16.15)

y = 4 f (x b)2 ;

(16.16)

графическая аппроксимация формулы (16.15) при b ≤ 4 м изображена на рис.16.8, á.

 

 

1

1-1

 

 

à)

 

 

2

3

V

T

b

 

 

 

 

 

 

 

 

 

H

 

y

A

 

 

 

 

 

 

 

 

4

 

1

7

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5

6

1

 

 

 

 

x

 

 

1

 

 

 

 

 

 

b/2

b/2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

x

 

L

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Óçåë À

 

 

 

 

á)

b

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

2

3

3-3

2-2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

r

r

 

 

3

 

 

 

 

 

 

Рис. 16.7. Гибкий (параболический) бункер

 

 

Рис.16.8. Направляющая кривая

1 – оболочка; 2 – продольная балка; 3 – попереч-

 

 

оболочки гибкого бункера

ная балка-распорка; 4 – торцевая стенка; 5 – òÿæè;

 

 

à – параболическая;

 

6 – течки; 7 – колонна

 

 

 

á – графическая аппроксимация

 

 

 

 

 

 

 

формулы (16.15)

Площадь поперечного сечения бун-

 

 

 

 

 

кера и его объем определяются по фор-

 

 

 

1

 

мулам:

 

 

 

 

 

 

 

 

F = (5 8)fb; V = (5 8)fbL ,

(16.17)

 

 

 

2

 

ãäå L – длина бункера (рис.16.7)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Íà

ðèñ.16.9

дан поперечный

разрез

 

 

 

3

 

гибкого бункера большого объема круп-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ной обогатительной фабрики.

 

 

 

 

 

 

16.2.4. Конусно-цилиндрические бун-

 

 

 

4

 

 

 

 

 

 

кера и круглые силосы состоят из верх-

 

 

 

 

 

ней цилиндрической и нижней кониче-

 

 

 

 

 

ской гладких оболочек, опертых на ко-

 

 

 

 

 

лонны, соединенные системой верти-

 

 

 

 

 

кальных связей (рис.16.10). Эти емкости

 

 

 

 

 

также

достаточно экономичны,

однако

 

 

 

 

 

как крупные хранилища для сыпучих

 

 

 

18000

 

материалов не получили широкого рас-

Рис.16.9. Гибкий бункер обогатительной

пространения,

поскольку более

трудо-

 

 

 

фабрики

 

емки в исполнении и значительно ме-

 

 

 

 

1 –

 

продольная бункерная балка; 2 – торце-

нее удобно объединяются в многоячей-

 

вая стенка; 3 – футеровка из стальных листов;

ковые системы.

 

 

 

4 – футеровка из деревянных брусков

443

 

 

 

 

Полный объем засыпки круглого бункера и силоса

 

 

 

 

(ðèñ.16.1,á)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

V =

pD2

 

+ D d + d2 )

ph

(16.18)

 

 

 

 

 

c h + (D2

 

2 .

 

 

 

 

 

4

1

c

c

 

 

12

 

 

 

D

 

 

 

 

 

 

 

 

16300

 

 

Боковая поверхность

 

 

 

 

 

 

 

 

h

S

= pdch1 + p(Dc + d)

h2

 

.

(16.19)

 

 

 

 

2 cos a

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

На рис.16.11 показаны возможные варианты решения

 

 

 

 

узла сопряжения воронки с цилиндрической частью бунке-

 

 

 

 

ра (силоса).

 

 

 

 

 

 

 

 

11625

 

 

h

à)

 

á)

 

 

 

â)

 

1

d

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1-1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3000 3000

 

Рис. 16.11. Узел сопряжения воронки с цилиндрической

 

 

 

 

 

частью бункера и силоса

 

 

Рис.16.10. Круглый

à – пересечение с кольцом жесткости; á – пересечение

силос

с отбортовкой; â – сопряжение встык с кольцевым ребром

16.3.ÐАСЧЕТ КОНСТРУКЦИЙ

16.3.1.Плоская стенка. Плоские стенки бункеров рассчитывают как пластинки, находящиеся в состоянии цилиндрического изгиба под воздействием равномерно распределенной нагрузки от давления сыпучего материала. Нагрузка определяется для середины каждого отсека и считается постоянной на всем его протяжении. Расчетные усилия в пластинках обычно определяют исходя из предположения шарнирного их закрепления на неподвижных опорах (ребрах). В этом слу- чае изгибающий момент в середине пролета

M = M á - Sf ,

 

(16.20)

ãäå Má – изгибающий момент для простой балки в середине пролета; S – продоль-

ное растягивающее усилие, определяемое по формуле

 

S = 3

 

Ed

×

(g f pαí )2 l 2

;

(16.21)

 

- m2

24

1

 

 

 

d – толщина стенки бункера; m – коэффициент Пуассона;

γf – коэффициент на-

дежности по нагрузке; f – прогиб в середине пролета; l – расстояние между ребрами;

f =

4g f pαíl 2

, ãäå SE

=

 

p2EJ

.

(16.22)

p3(SE +S)

l 2

(1 - m2 )

 

 

 

 

 

444

Напряжения в стенке бункера определяются как сумма напряжений от изгиба и

продольного растяжения.

 

 

 

 

 

 

 

Такой расчет условен, поскольку не учитывает упруго–пластическую работу ма-

териала стенки бункера в местах опирания ее на ребра. Более точный расчет пло-

ской стенки бункера с учетом ее защемления на опорах можно выполнить с по-

мощью графиков (рис.16.12). Здесь пре-

 

 

 

 

 

q

 

дельные

кривые

3,

характеризующие

q, Í/ì

2

 

 

 

 

 

σN

 

 

σN

упругую работу материала после много-

 

 

 

 

200

 

 

 

 

 

 

кратно повторяющихся циклов загруже-

180

 

 

l/2

 

l/2

 

ний и разгрузки бункера, получены из

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

условий приспособляемости и в наилуч-

160

 

 

 

 

 

 

øåé

степени отражают действительную

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

несущую способность стенки бункера в

140

 

3

 

 

 

 

реальных условиях ее работы.

 

 

 

 

 

 

120

 

 

 

σ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

σ 1

 

 

 

 

 

 

 

100

 

 

 

 

0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

σ 2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

 

Рис.16.12. Предельные состояния пластинки

 

 

 

 

σ

3

 

80

 

 

 

0

 

 

 

с защемленными кромками

 

 

 

 

4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

σ

0

 

(σ

= 240 ÌÏà;

Å = 2,1×105 ÌÏà; μ = 0,3)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5

 

ò

 

 

 

 

 

60

 

 

 

 

 

1 –

ïî

краевой

текучести в защемлениях;

 

1

 

 

0

 

 

 

2

 

 

 

2 – по образованию пластических шарниров

40

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

в защемлениях; 3 – по условию приспособ-

 

 

 

 

 

 

 

ляемости; σN – начальное натяжение, т.е.

20

 

 

 

 

 

 

растягивающее усилие в стенке бункера от

 

 

 

 

 

 

 

âåñà

сыпучего материала, лежащего ниже

0

40

80

120 160 200

240 280

l/δ

рассматриваемой пластинки

 

 

 

 

 

 

 

16.3.2. Ребра. Горизонтальные ребра рассчитывают на совместное воздействие

продольных растягивающих сил и равномерно распределенной поперечной нагруз-

ки, возникающих от давления засыпки на примыкающую к ребрам часть обшивки.

В зависимости от способов сопряжения ребер

 

 

 

 

 

 

 

жесткости

смежных

граней изгибающие мо-

i-1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

менты в них определяются как в шарнирно-

h

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

опертых балках или замкнутых рамах с жест-

i

 

 

 

N

 

 

кими узлами (рис.16.3à, 16.13). В первом слу-

h

1

 

 

Pα

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

чае для ребра

 

 

 

 

 

 

 

i+1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

α

 

 

 

 

 

 

 

 

M a = qala2

8 ,

 

(16.23)

h

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

i+2

 

 

 

 

 

 

ãäå q

a

= γ

f

pí

(h + h

)/ 2sinα .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

α

i

i +1

 

 

 

 

 

h

 

 

 

 

 

 

Продольные растягивающие силы

 

 

 

 

 

1-1

 

 

 

 

 

 

 

 

Na = qb (lb

2) .

 

(16.24)

 

 

 

Na

qb

Na

 

Значения Mb è qb

определяются аналогич-

 

Nb

 

 

Nb

 

 

 

 

b

 

 

íî Ma è qa .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

При жестком сопряжении ребер смежных

a

 

 

a

 

qa

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

граней и симметричной расчетной схеме мо-

l

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

менты в узлах рамы

 

 

 

 

 

 

 

 

 

qb

 

 

 

 

 

 

 

 

Mîï

=

qala3 + qblb3

,

(16.25)

 

N

b

 

 

N

b

 

 

 

 

 

 

12(la + lb )

 

 

Na

lb

Na

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а продольные растягивающие силы определя-

Рис. 16.13. Расчетная схема ребер

 

ют по формуле (16.24).

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

жесткости воронки

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

445

Прочность проверяют по формуле

s = N F + M W £ R ,

(16.26)

ãäå F, W – площадь и момент сопротивления ребра с прилегающей к нему частью обшивки, равной 30d 210R (R – â ÌÏà).

Для несимметричного в плане бункера при определении Mîï, Na è Nb значения qa è qb на противоположных гранях принимаются одинаковыми по наибольшему из значений qa è qb.

Учет работы материала за пределом упругости при расчете ребер может быть произведен двумя способами: либо путем замены в формуле (16.26) W на пласти- ческий момент сопротивления Wï = 1,12W, либо путем определения расчетных усилий по формулам, полученным из условия выравнивания в пределах наиболее нагруженного ребра величин пролетных и опорных изгибающих моментов. В последнем случае изгибающий момент для ребра a

M a = qala2 16

(16.27)

и проверка прочности сводится к выполнению условия

 

(N a FR)3 2 +M a WR £1 .

(16.28)

16.3.3. Бункерные балки. Их рассчитывают как однопролетные шарнирно-опер- тые, находящиеся под воздействием равномерно распределенной вертикальной и горизонтальной нагрузок от собственной массы конструкций, давления засыпки и временных нагрузок на перекрытии (рис.16.14). Суммарная вертикальная нагрузка

q = N + p

â

+ 0,5g

f

pí h ctga ,

(16.29)

 

 

α 2

 

ãäå N – расчетная нагрузка от собственной массы конструкций и временных нагрузок на перекрытии; pâ – расчетная нагрузка от заполнения.

à)

 

 

 

N

 

h

pÍ

 

 

 

 

 

pÍα

h

α

 

 

 

h

 

 

á)

H1

ä)

 

H2

 

 

q

 

â)

ã)

Nia,Nib

q

li

Hi

a

b

 

Ni ,Ni

li

 

 

Рис. 16.14. Расчетная схема бункерной балки à – действующие нагрузки; á – приложение вертикаль-

ных и горизонтальных нагрузок; â – расчетная схема балки при работе на вертикальные нагрузки; ã – расчетная схема поясов балки при работе на горизонтальные нагрузки; ä – вариант расчетной схемы вертикальной стенки балки

Для симметричного бункера pâ определяется делением веса всего заполнения бункера на периметр верхнего сечения бункера. При асимметричном бункере нагрузки для балок, параллельных соответственно осям X è Y (ðèñ.16.4):

pâx

é

1

 

 

y

c

ù

 

= pê

 

±

 

 

ú

;

2(a + b)

 

 

 

 

ë

 

 

ab û

(16.30)

 

é

 

1

 

 

x

 

 

ù

pây

 

 

 

c

 

 

= pê

 

 

±

 

 

 

ú

,

 

2(a + b)

 

 

 

 

ë

 

 

 

ab û

 

ãäå p – расчетный вес всего заполнения.

Горизонтальные нагрузки (рис.16.14,á)

H

1

= g

f

píh

6 ;

(16.31)

 

 

1

 

H 2 = pâ ctga-2H1 -g f pαí h2 2 .

446

Продольные силы N a ,

N b

(ðèñ.16.14,ã) от нагрузок H

1

è H , действующих на

i

i

 

 

2

перпендикулярные к рассматриваемым грани:

 

 

 

 

 

Nia = Hi b ; N ib = Hi

a .

 

(16.32)

 

 

2

2

 

 

При решении узла сопряжения воронки с бункерной балкой по варианту, представленному на рис.16.3, горизонтальная сила в пересечении вертикальной и наклонной стенок либо воспринимается специальной горизонтальной балкой, либо передается через систему вертикальных ребер на верхнюю и нижнюю полки бункерной балки.

Напряжения в поясах балки от вертикальной и горизонтальной нагрузок суммируются. Напряжения в стенке балки от работы на вертикальную нагрузку суммируются с напряжениями стенки, работающей как обшивка. При расчете общей балки многоячейковых бункеров вертикальные нагрузки принимаются от двух бункеров, а при расчете на горизонтальные нагрузки один бункер полагают пустым. Расстановку и расчет ребер жесткости бункерных балок производят в соответствии с действующими нормами проектирования стальных конструкций. Опорные ребра рассчитывают на сжатие опорной реакцией балки, промежуточные – íà èç-

гиб от горизонтального давления засыпки γf pí .

Если устойчивость стенки бункерной балки не обеспечена ограниченным числом ребер жесткости, в расчетное сечение на изгиб следует вводить только примы-

кающие к полкам участки стенки высотой 15δ 210R (R â ÌÏà). В этом случае

балка уподобляется ферме (рис.16.14,ä), сжатыми стойками которой являются вертикальные ребра, а роль растянутых раскосов выполняет гибкая стенка.

16.3.4. Гибкие стенки. При расчете стенок гибких (параболических) бункеров принимается допущение, что они подобно гибким нитям работают только на растяжение. В этом случае максимальные усилия в стенке бункера Ò, возникающие в месте ее подвеса к продольным бункерным балкам, определяются через вертикальную V и горизонтальную H опорные реакции оболочки (рис.16.7) на единицу

длины оболочки:

 

 

 

 

 

 

 

V =

 

5

γfb;

H =

5

γb2 .

(16.33)

16

48

 

 

 

 

 

При необходимости более детальных расчетов элементов гибких бункеров могут быть использованы рекомендации, опубликованные в [9].

16.3.5. Цилиндрические и конические стенки. Цилиндрические стенки бункеров и силосов (рис.16.1) рассчитывают на воздействие растягивающих кольцевых

усилий:

 

 

 

N xö = γ f pí

Dc

,

(16.34)

2m

 

 

 

ãäå pí – нормальное давление на стенку бункера или силоса; γf – коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,3; m – коэффициент условий работы, равный 0,8.

При расчете стенок силосов значения усилий N xö , определенных по формуле

(16.34) для нижней зоны на протяжении 2/3 высоты, умножают на коэффициент a = 2, учитывающий дополнительные (местные) давления сыпучего материала, возникающие при разгрузке силосов, при охлаждении стен силосов, а также при работе пневматических систем выпуска и при обрушении сыпучих материалов внутри силосов.

447

ãäå pαí

При проектировании силосов определяют также вертикальное сжимающее усилие в цилиндрической части, вызываемое трением сыпучего материала о стенки силоса:

N yö = g f r(gy -q í ),

(16.35)

где обозначения те же, что и в формулах п.16.1.2.

При расчете стенок угольных силосов коэффициенты a è m принимаются равными 1.

При определении вертикальных усилий в стенках силосов учитываются также нагрузки от их собственной массы, снега, ветра, оборудования, а также временные нагрузки на перекрытии.

Конические стенки бункеров и силосов рассчитывают на воздействие горизон-

тального осевого растяжения:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

N =

ag f pαí Dâ

,

 

(16.36)

 

 

 

 

2msina

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а также на растягивающее усилие N0 действующее по направлению образующей в

кольцевом сечении:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

N 0

=

 

ag f

 

 

qí D

â

+

 

 

g f pâ

,

(16.37)

 

 

 

 

 

 

 

pDâ sina

 

 

 

m

 

 

4sina

 

 

– основное нормативное давление, действующее перпендикулярно поверх-

ности воронки по формуле (16.6); qí – основное нормативное вертикальное давление сыпучего материала по формуле (16.4); pâ – вес части воронки и сыпучего материала, расположенных ниже плоскости рассматриваемого сечения; Dâ – диаметр воронки в рассматриваемом горизонтальном сечении; a – угол наклона образующей воронки к горизонту; n , m – см.формулу (16.34); a = 1; 1,25 и 2 для силосов соответственно для зерна и продуктов комбикормовой промышленности, для муки и отрубей, для остальных сыпучих материалов.

Проверку устойчивости гладких цилиндрических стенок от воздействия собственной массы конструкций, оборудования, временных нагрузок на перекрытии и ветровой нагрузки производят в предположении отсутствия сыпучего материала по указаниям п.8.5 СНиП II–23-81*.

Кроме того, необходимо проверить устойчивость цилиндрических стенок от воздействия сжимающего усилия N yö , определенного по формуле (16.35), и от всех

вертикальных нагрузок, перечисленных в первой проверке, с учетом поддерживающего влияния внутреннего давления pí, определяемого по формуле (16.2) или (16.4). При этом критические напряжения s01 по п.8.5 СНиП II-23-81* увеличива-

þòñÿ íà Ds01, определяемые по формулам:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

píD

c

 

 

pí æ

D

 

ö 2

Ds01

= 019,

 

 

 

ïpè

 

 

ç

 

c ÷

< 12, ;

2d

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

E è 2d ø

(16.38)

 

 

 

2d

 

 

pí æ D

ö

2

Ds01

= 0,229E

 

 

 

ïpè

 

 

ç

 

c ÷

³ 1,2 .

Dc

 

 

 

 

 

 

 

E è 2d ø

 

При проверке устойчивости коэффициент условий работы my, принимается по данным специальных указаний и инструкций.

448

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1.Алферов К.В. Бункера, затворы, питатели, М., Машгиз, 1946.

2.Блейх Ф. Стальные сооружений. Том 1. М., Госстройиздат, 1938.

3.Лессиг Е.Н., Лилеев А.Ф., Соколов А.Г. Листовые металлические конструкции. М., Стройиздат, 1970.

4.Любаров Б.И. О расчете воронок стальных бункеров с учетом пластических деформаций.

– В сб.: Проектирование металлических конструкций, серия УП, вып.6(38)/ЦИНИС,

1972.

5.Плишкин Ю.С., Любаров Б.И. О работе прямоугольных пластинок в упругопластической стадии при циклических загружениях. – В сб.: Проектирование металлических конструкций, серия УП, вып.7(27)/ЦИНИС, 1970.

6.Совершенствование конструктивных решений бункеров горнообогатительных предприятий черной и цветной металлургии. Вып.469-1-68/ЦНИИпромзданий, 1968.

7.Совершенствование конструктивных решений бункеров горно-обогатительных предприятий цветной металлургии. Вып.3614, ЛО/ЦНИИПСК, 1970.

8.Солодарь М.Б. Решения жестких бункеров большой длины должны быть упорядочены. - Промышленное строительство, 1960, ¹ 11.

9.Ягофаров X. Гибкие бункера, М., Стройиздат, 1980.

449

ГЛАВА 17

НАДЗЕМНЫЕ ТРУБОПРОВОДЫ

17.1.ÎБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

17.1.1.Основные положения. Промышленные трубопроводы, прокладываемые по заводским и межзаводским территориям, предназначены для транспортирования воздуха, доменного, коксового, природного и других газов, а также их смесей. Трубопроводы соединяют между собой агрегаты единого технологического цикла, расположенные в разных цехах, а также объединяют трубопроводную сеть предприятия в замкнутые системы.

Как правило, промышленные трубопроводы на заводских территориях прокладываются надземно. Это экономично, удобно при эксплуатации и ремонте, позволяет прокладывать дополнительные трубопроводы без выполнения существенной реконструкции.

По промышленным трубопроводам в основном транспортируют воздух и газы с избыточным внутренним давлением 10 –500 кПа (для некоторых трубопроводов

возможно более высокое внутреннее давление). Газы содержат мельчайшие частицы пыли, оказывающие абразивное воздействие на стенки трубопроводов и создающие дополнительную нагрузку. Во время эксплуатации в трубопроводах могут происходить специфические процессы, нередко связанные с нарушением правил эксплуатации, приводящие к появлению дополнительных нагрузок: выпадению конденсата, скоплению отложений пыли, образованию вакуума и т.п.

Многие промышленные трубопроводы в зависимости от их назначения, нали- чия и типа футеровки имеют повышенную температуру стенки, доходящую до 150°С, а в некоторых случаях – äî 200°С и более. В связи с особыми условиями эксплуатации промышленных трубопроводов при их проектировании необходимо учитывать:

∙возможность образования загазованной зоны (из-за неплотностей конструкций), представляющей опасность, особенно при прокладке газопроводов внутри помещений;

∙корродирующее воздействие как наружной, так и внутренней сред, особенно при наличии в них серы и других агрессивных примесей;

∙абразивное воздействие потока взвешенных в газе частиц;

∙влияние на сооружение температурного режима (как технологического, так и атмосферного).

Трубопроводы совместно с опорами, оборудованием, устройствами для их обслуживания, лестницами, площадками составляют так называемую трубопроводную систему. Применяемые в строительстве трубопроводные системы можно разделить на две группы: системы, состоящие из большого числа трубопроводов малых диаметров, для прокладки которых требуется устройство специальных пролетных строений – система эстакадной прокладки; системы, имеющие в своем составе трубопроводы больших диаметров, жесткость которых используется при работе на изгиб-система балочной прокладки.

При эстакадной прокладке система трубопроводов укладывается на специальные несущие пролетные строения, которые представляют собой простые инженерные сооружения (рис.17.1). Такие системы получили широкое распространение на предприятиях химической, энергетической, нефтяной и других отраслей промышленности, где они включают в себя большое количество труб разных диаметров (от 50 –100 ìì äî 2–3 ì).

450

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]
Помощь Обратная связь Вопросы и предложения Пользовательское соглашение Политика конфиденциальности