Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Южно-Уральский Государственный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

МК_Справочник_том_2

.pdf

Скачиваний:

159

Добавлен:

08.05.2015

Размер:

7.77 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 3839 / 5039 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 > Следующая >>>

Таблица 13.24

Wí = h ×n2 ,
Wêt = a ×T ×r ,
Wp =0,85 PâYm	(13.63)

V - объем печи в м3.

Dt =a(T)Tmaxrô

Tmax =TRê + T0

3) Коэффициент Ym (m =1,2,3) в (13.63) принимается по табл.13.24 и определяет собой степень возможного воздействия давления газовой среды (часть внутреннего давления газа), как

m	1	2	3	технологического процесса и состояния футеровки
				лещади.
Ym	0	0,5	1,0	лещади.
Ym	0	0,5	1,0	Рекомендуется в соотношении (13.63) для боль-
				Рекомендуется в соотношении (13.63) для боль-
				шинства конструкций принимать Y2 = 0,5.

4) Коэффициенты, входящие в (13.58) и (13.61) необходимо вычислять по формулам таблиц 13.25, 13.26 в зависимости от номера приближения при êi =1,0 è

Er(i ) = Et(i) = E(T ) (на первом этапе расчета). Все вычисления производятся до нужной сходимости зна-

Таблица 13.25

Bi (i = 1,2,3)

Примечание

æ n

j(1)

1 + T ç

n + 1÷

æ n + 1

ùn+1

³ 2

1 -

ê1

- n(i) ç

- 1÷

(r(i) / r

)ú

n + 1

ê è

Таблица 13.26

Примечание

1/ê1

³ 2

1/ê + ln (r /r (i) )

(i = 2,3)

чения p0(i) â (13.57) ïðè

i=1,2,3.

Âтаблице 13.25 в соответствующих соотношениях принимать

n(i )	=		nêi2	,
k	ê2		- (n + 1)2
	ê2		- (n + 1)2
		i

n - число температурной изотермы принимает зна- чения n =0,1...4 (включая и дробные значения n).

êi = Et(i)[Er(i )]−1 ,

j(ni ) = 1+ nê(i ) ,

T = T0Tmax−1 .

5) Вычисления давления p0(1) производятся в соответствии с п.1; после чего оп-

ределяется давление p0(2) èç (13.57) ïðè i =2. В таблицу 13.25 при i =2 входит радиус сжатой зоны, который определяется из соотношения

			r(i )	= r		ê(i ) ,			(13.64)
			s		ñð	s
ãäå
é		(i −1)ê			(ê		+ n +1) ù1/n+1
é	p	(i −1)ê			(ê		+ n +1) ù1/n+1
ês(i ) = ê	0		i −1			i −1		ú	(13.65)
ês(i ) = ê							(i −1)	ú	(13.65)
ê							(i −1)	ú
ë			na(T )T0Et					û

381

6) Второй этап. Определяется влияние обжатия швов на изменение модуля упругости как в радиальном, так и в окружном направлении. При вычислении по второму этапу выполняются условия

	sê(i ) = (1 + àê(i )) > 125,, (i = 1,2,3)
	n
ãäå	àê(i ) = cê(i ) ådør .ñ ,

ñê(i) = m2E(T )[rs(i )]−1

Значения r (si) определяются в соответствии с указаниями п.5. на основании

соотношений (13.64), (13.65).
В первом приближении для	определения					предварительного значения r(1)
							s
второго этапа последний принимается равным r(3)							первого этапа. При этом
					s
	n
	ådø.ñ = dø ×nør .ñ						(13.66)
Â (13.66)	nr	=	nø		,
Â (13.66)	nr	=			,
	ø.ñ		r(si )
			r(si )
ïðè	r(i) = r			[r (i) ]−1		,	(i=1,2,3...Ê)
	s	ô		s

dø – размер шва кладки блоков футеровки в радиальном направлении;

nø – количество швов в кладке от центра лещади в радиальном направлении.

7) Давление p0(i ) на втором этапе определяется из соотношения (13.57) при

i=1,2,3...K.

При этом следует определять новые значения модулей упругости в радиальном и тангенциальном направлениях

	Er(i ) = E[sê(i)]−1 ,
	Et(i ) = Eêi2[sê(i )]−1	(à)
В соотношении (à) ê2	принимается по формуле
i
	êi2 = (1 + aê(i ))(1 + eêaê(i ))−1	(13.67)

Параметр eê в (13.67) меняется в диапазоне 0 £ eê £ 1,0 что позволяет из (13.67)

определять значение «ê» на длине радиуса rs , включая и краевые значения ê . После определения соответствующего значения êi выполняется окончательное

вычисление p0(i ) .

8) Все вычисления на втором этапе выполняют в соответствии с пп.1 ¸ 5. Вели- чина rs(i ) для второго этапа определяется из (13.64), (13.65) при êi , вычисленном

ïðè eê = 0. В п.6 второе приближение (i = 2) на втором этапе вычисляется после предварительной оценки соответствующих значений, входящих в (13.64), (13.65) параметров.

9) Проверка прочности кожуха производится в соответствии с разделом «Расчет доменных печей».

382

13.5.4. Расчет воздухонагревателей

1) Стальной кожух и футеровку

à)

á)

Têóï

рассчитывают на прочность от воз-

действия

внутренней

температуры

и давления дутья. Для этого цилин-

2, 3

дрическую часть воздухонагревате-

ля разбивают по высоте на отдель-

2/3H

ные участки с одинаковыми конст-

-2, -1

рукциями, размерами и материала-

n-2

ми футеровки и кожуха, как пока-

n-1

-1,

Tâ( ó)

çàíî íà ðèñ.13.36à. В каждом участ-

ке обязательно рассчитываются два

сечения - верхнее и нижнее, между

+1,

которыми

напряженное

состояние

n+1

кожуха и слоев футеровки считается

n+2

изменяющимся по линейному зако-

+2,

n+3

ну. Расчет

выполняется,

начиная с

Tîã

верхнего сечения (1–1).

Напряжения

îò

собственной

Рис.13.36. Вертикальный разрез воздухонагревателя

массы конструкций не учитываются

à –

расчетные

сечения

порядок

определения

из-за их малости по сравнению с

напряжений в

кожухе

воздухонагревателя; á –

напряжениями

от температуры и

график изменения температуры воздуха Òâ внутри

давления дутья.

воздухонагревателя по высоте; Òêóï – температура

2) Расчетная температура возду-

под куполом; Òîã – температура отходящих газов

ха внутри

воздухонагревателя под

куполом Òêóï

и температура отходящих газов Òîã задаются технологической орга-

низацией. Между этими крайними значениями температура по высоте воздухонаг-

ревателя принимается изменяющейся по линейному закону:

Tâ (y)=Têóï −(Têóï −Tîã )	y	,	(13.68)
	H

как показано на рис.13.36.

Температура на границах слоев в произвольном сечении воздухонагревателя определяется по формуле (13.32), однако Tconst =0, а коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности

λí = 2 + 13 v ,

(13.69)

ãäå v, м/с - скорость ветра, принимается по СНиП в зависимости от места строительства.

Увеличение скорости ветра с высотой при расчете по (13.69) учитывается поправочным коэффициентом Ê в соответствии с табл.13.27.

Таблица 13.27. Поправочные коэффициенты для увеличения скорости ветра при расчете коэффициента теплоотдачи λí

Высота над поверхностью земли, м	Äî 10	20	40	100*

Поправочный коэффициент Ê	1	1,15	1,3	1,5

* Для промежуточных высот Ê определяют по линейной интерполяции.

Температура слоев футеровки является линейной функцией координат Zi (рис.13.37, 13.38), отсчитываемых от внутренней поверхности каждого из этих слоев, следовательно справедлива формула (13.34).

383

TH T

			3
					1
Ti+1	Ti	Ti-1	T3	T2	TB
Ti+1	Ti	Ti-1
hi+1	hi	hi-1	h3	h2	h1
h7 h6 h5	h4		h3 h2	h1

2	t(z4)
	1

t(z4)

			Сечение
			n - n
P5	P4	P2	P1

δ	δ h5 h5		h4		z4			z1
δ	δ h5 h5		h4	h4	h2 h2		h1	h1
2	2	2 2	2	2	2	2	2	2	T1
									T1
									T2
									T4
									T5
									T

Рис.13.37. Изменение температуры по толщине стенки воздухонагревателя в расчетном сечении

1 – внутренняя поверхность воздухонагревателя; 2 – наружная поверхность воздухонагревателя; 3 – футеровка; 4 – кожух

Рис.13.38. Расчетная схема для футеровки с двумя компенсационными слоями в со- четании с двумя кольцевыми зазорами

1 – внутренняя поверхность;

2 – наружная поверхность; h1, h4 – несущий огнеупорный слой (соответственно внутренний и наружный); h2, h5 – деформативный слой (соответственно внутренний и наружный); h3, h6 – кольцевой зазор; h7 – теплоизоляционный слой;

d – кожух воздухонагревателя

3) Проверка прочности кожуха воздухонагревателя в сечениях с двумя деформативными слоями и двумя кольцевыми зазорами в произвольном сечении ïŠ ï производится по формуле (13.35), где

			1			é	n	ù
s1	=		1			êPâ ×r2(n) ×np + f å(P4(n-1) ×r4(n-1)		+ P4(n) ×r4(n))× Hn-1,n × nt ú £ R ;

		2r	(n)	× d	(n)
		2r		× d		ê	i =2	ú
						ë	i =2	û

	P	×r(n) ×n	p	+ P	(n) × r(n)× ×n
s2 =	â		p	4		4	t	£ R .	(13.71)
s2 =				d(n)				£ R .	(13.71)
				d(n)

В формулах (13.70), (13.71): n =1,2,3,... – номера сечений по рис.13.36à ; f = 0,2, np = 1,15, nt =1,2 – коэффициенты перегрузки; Pâ – избыточное (нормативное) давление воздуха, МПа; m = 0,75 – коэффициент условий работы.

Ï ð è ì å ÷ à í è ÿ .

∙1. Второй член в квадратных скобках формулы (13.64) для сечений, расположенных ниже сечения SŠS, соответствующего 2/3 высоты цилиндрической части воздухонагревателя

(ðèñ.13.36 à), принимается равным его значению в сечении SŠS.

∙2. Для реконструируемых и эксплуатируемых воздухонагревателей коэффициент условий работы назначается в зависимости от срока эксплуатации и фактического состояния кожуха и футеровки.

384

Давление на несущие огнеупорные слои, соответственно наружный и внутрен-

ний в сечении n-n, определяется по формулам:
P =	D4 p × d11	+ D1p × d41	;	(13.72)

4	d44 × d11	- d41 × d14

D1p ×d44 + D4 p ×d14

d44

× d11 - d41 ×d14

ãäå

r 2

r × r

×h ×r

d44 =

5 5 4

;

B14

d41 =

r4 × r1

;

B14

r N

ò4

0,85×P

×r

4 p

- a ×T ×r - n ×h - n ×h ;

B14

5 5

6 6

r 2

d14 =

;

B14

r 2

×r

×h ×r

d =

2 2 1 ;

B11

B14

(13.73)

(13.74)

(13.75)

(13.76)

(13.77)

(13.78)

D		=	r1 × N	ò1	-	r4	× N ò4	-		×h	-		×h		.	(13.79)
	1p								n			n		3

			B11				2			2	3
							B14

В формулах (13.72) – (13.79) индексы при всех величинах проставлены в соответствии с расчетной схемой рис.13.38.

Значения Â1i è NTi при произвольных зависимостях Ei (T) è ai (T) и вычисляются по формулам:

	hi
	B1i = òEi (T )×dz ;	(13.80)
	0
	hi
	NTi = ò fi (T ) × dz ;	(13.81)
	0
ãäå	fi (T ) = ai ×T (zi ) × Ei (zi ) .

Для различных материалов футеровок Â1i è NTi вычисляются с помощью данных, приведенных в табл.13.22, 13.23.

В том случае, если несущий огнеупорный слой, внутренний или наружный, состоит из нескольких Ê огнеупорных слоев (пакет), различных по свойствам материалов, то Âi è Nò вычисляются для каждого пакета как суммы:

ê
B1 = åB1i ;	(13.82)
1
ê
N ò = åNTi .	(13.83)
1

Коэффициенты податливости mi è ni для различных материалов принимаются

по первой или второй строке табл.13.21 в зависимости от радиальных давлений Ði , действующих на деформативные слои:

385

P	= P	r1		;		(13.84)

2	1 r
		2
P	= P ×		r4		.	(13.85)

5	4		r
		5

Подробно о выборе коэффициентов mi è ni было изложено в п.13.5 главы.

В том случае, когда вместо выгорающих зазоров h3, h6 в несущих слоях футеровки установлены радиальные выгорающие прокладки, их суммарная толщина приводится к условной толщине кольцевого зазора по формуле

h =	di ×ni	(13.86)

i	2p

ãäå di - толщина радиальной выгорающей прокладки; ni		- число радиальных про-
кладок в несущем слое футеровки.

При отсутствии кольцевых выгорающих зазоров и радиальных выгорающих прокладок h3 =0 è h6 =0.

Расчет, выполненный по формулам (13.72), (13.73), следует во многих случаях рассматривать лишь как первое приближение к окончательному решению, так как несущие огнеупорные слои футеровки не способны воспринимать растягивающие напряжения. Поэтому после выполнения расчета в первом приближении, необходимо построить эпюры кольцевых напряжений в несущих огнеупорных слоях

кладки с помощью формулы (13.48), в которой:

ïðè i =4

(- P × r

+ P ×r + N

) ;

(13.87)

B14

4 4

1 1

ïðè i =1

(- P × R + N

ò1

) .

(13.88)

B11

1 1

eõ4, eõ1 представляют собой относительные кольцевые деформации срединных поверхностей наружного и внутреннего несущих огнеупорных слоев соответственно, а дальнейший расчет выполняется в соответствии с пояснениями к формуле (13.48).

В случае если наружный несущий слой полностью попадает в растянутую зону, повторные расчеты (второе, третье и т.д. приближения) производят по формуле

P = P

1 r

ãäå

P =

D1p

;

d11

r 2

r ×r

×h ×r

d =

2 2 1 +

5 5 4

;

B11

r × N

ò1

0,85 × P × r 2

- aTr - n h - n h - n h - n h .

B11

2 3 3 5 5

6 6

(13.89)

(13.90)

(13.91)

4) Воздухонагреватель с одним деформативным слоем и одним выгорающим зазором. В этом случае несущий огнеупорный слой (наружный) и соответствующие ему деформативный и выгорающий слои отсутствуют.

386

Рис.13.39. Прямой участок футерованной цилиндрической оболочки в принятой системе координат

Следовательно, Ð4 = 0, à Ð1 определяется по формуле (13.54), где

r 2

r × r

× h

× r

1 ;

(13.92)

B11

r × N

ò1

0,85 × P × r 2

- aTr - n

× h

- n

×h .

(13.93)

B11

Остальной расчет аналогичен изложенному выше, а в формулы (13.70) и (13.71) вместо Ð4 è r4 подставляется соответственно Ð1 è r1

5) Кольцевые напряжения в несущих огнеупорных слоях футеровки определяют по формулам (13.48), (13.87), (13.88); полученные сжимающие напряжения сравниваются с расчетными сопротивлениями для огнеупорных материалов. Вычисление радиальных перемещений выполняется по формуле (13.122).

13.5.5. Расчет воздухопроводов горячего дутья

1) Расчет распространяется на воздухопроводы доменных печей с многослойной футеровкой и компенсационным слоем. Стальной кожух и футеровку рассчитывают на прочность от воздействия

температуры и давления горячего		z
дутья.		y
Ïîä	воздействием температур-
ного роста футеровки и внутрен-
него давления дутья в кожухе воз-
никают	растягивающие кольцевые

и меридиональные напряжения. Участок воздухопровода в при-

нятой системе координат и расчетные схемы участка даны на рис.13.39– 13.41.

						z
		l			l		l		l			l
		1			2		A		3
		1			2				3
							y								4
					5	0	y					6
					5
4
				l0		l0	A	l0			l0
l	0	l-l	0	l0	l-l	l0	l-l	l0	l-l	0	l0	l-l	0	l	0
	0		0			0	0			0			0		0

Рис.13.40. Схематический продольный разрез прямого участка футерованной многослойной цилиндрической оболочки

1 – кожух; 2 – асбестовый картон; 3 – теплоизоляционные слои футеровки; 4 – заглушки; 5 – огнеупорные несущие слои футеровки; 6 – температурные зазоры

Дополнительные меридиональные напряжения в кожухе воздухопровода, возникающие под воздействием собственной массы воздухопровода (включая футеровку), опирающихся на него площадок, оборудования и т.п. определяются как для обычных балок кольцевого сечения без учета несущей способности футеровки. Эти напряжения суммируются с меридиональными напряжениями в кожухе, полученными от воздействия температуры и давления горячего дутья.

387

				0
				1
	h2	h1	PÂ	TÂ	TÍ
	h2		PÂ	TÂ
	h		PB	TB
δ	b
d

Рис.13.41. Поперечное сечение À–À íà ðèñ.13.40.

2) Расчетная температура горячего дутья Òâ задается технологической организацией. Распределение температуры считается постоянным для всех участков воздухопровода горя- чего дутья (ВГД) и осесимметричным.

Температура на границах слоев в сечениях прямых уча- стков ВГД, согласно рис.13.42 определяется по формулам (13.32), (13.33), но в отличие от доменных печей и воздухонагревателей принимается í =20,65 при минимальной расчетной температуре воздуха и í =25,52 при максимальной расчетной температуре воздуха.

						T3	T2	t (z )	T1
		T		Tn+1	Tn	t (z2)		1
		T		Tn+1	Tn	t (z2)
								h1			h1
		δ	d b		hn	h2	h1 /2 h1 /2		ρ1	= 1 +	h1
		δ							ρ1	= 1 +	2r1
		A									2r1
		A
	ρ =	r						1
	ρ =	r
		r1					2
							2
		Á
ρn = 1 +	2h1 + 2h2 + ... + hn
ρn = 1 +	2r1
	2r1

Рис.13.42. Сечение единичной расчетной полоски участка футерованной оболочки; распределение температуры по ее слоям

При определении расчетных температур кожуха кольцевого участка ВГД к зна- чениям температур кожуха, полученным расчетом по формуле (13.32), следует при-

бавлять Òconst =50°C, для всех остальных участков ВГД Òconst =0°С. Изменение температуры по толщине слоев происходит по закону прямой (см.формулу 13.34).

3) Прочность кожуха в расчетном сечении проверяют по формуле (13.35), в которой

s2	= sxt × nt + sxp × np	£ R ;	(13.94)
s1	= syt × nt + syp × np	£ R ,	(13.95)

388

ãäå		sxp	= Pâ ×r		;			(13.96)
				d
		syp	= Pâ × r		;			(13.97)
				2d
sxt	=	D xp × dyy		+ D yp		× dxy	;	(13.98)
sxt	=	dxx × dyy		- d xy		× dyx	;	(13.98)
		dxx × dyy		- d xy		× dyx
syt	=	Dyp × dxx		+ D xp		× dyx	;	(13.99)
syt	=	dxx × dyy		- dxy ×d yx			;	(13.99)
		dxx × dyy		- dxy ×d yx

nt =1,2 – коэффициент перегрузки от температурного распора футеровки; np =1,15

– коэффициент перегрузки от давления дутья; m = 0,85 – коэффициент условий работы для ВГД.

В формулах (13.98) и (13.99) при ï несущих слоев футеровки

rn+1 ×d

× d ×d

dxx =

;

åB1i

i =1

dxy

= n

;

åNTi

× rn+1

×r

nö

Dxp =

- B

ç1

- aTr - n ×d

;

2ø

å×

B1i

i +1

dyy =

d ×r

;

åriB1i

i =1

dyx

= n

;

åri N òi

Pâ × r

(1- 2n) - a ×T - l0 ×10−2 ,

Dyp =

i =1

2Ed

åriB1i

i =1

(13.100)

(13.101)

(13.102)

(13.103)

(13.104)

(13.105)

где в соответствии с рис.13.42

r = 1 +	h1	;	r = 1 +	2h1 + h2	;	r	n	= 1 + 2h1 + 2h2 +....+hn	;

1	2r1		2	2r1				2r1

r= rr1 ;

l0 - температурный зазор (рис.13.40).

	n	n
Значения åB1i ,		åN òi рассчитывают по формулам (13.80) – (13.83), à
	i =1	i =1
n	n
åri B1i	è åri NTi рассчитывают по тем же формулам, которые при ï =2 с учетом
i =1	i =1

ri примут вид:

389

2	h1		(T )dz1		h2	(T )dz2 ;
år1,2B1,2 = r1 ò E1			(T )dz1		+ r2 ò E2	(T )dz2 ;	(13.106)
i =1	0				0
2		h1			h2
år1,2N ò1,2	= r1	ò f1		(T )dz1 + r2 ò f2 (T )× dz2 .			(13.107)
i =1		0			0

Коэффициенты податливости m è n для асбестового картона определяют по табл.13.21 (п.14, строка 2).

4) Кольцевые и меридиональные напряжения в несущих слоях футеровки вы- числяют соответственно по формулам:

(

)

(

)

(

)

= n × E

i [

- a T

i ]

;

(13.108)

xô

(

)

(

i i

(

)

= n × E

i [

- a T

i ]

(13.109)

yô

i i

где относительные кольцевые и меридиональные перемещения формулам:

						n
	sxt ×d					åN òi
ex = -				+		i =1		;
	n					n
	å× B1i					åB1i
	i =1					i =1
							n
	s	yt	× d × r				åri NTi
ey = -					+		i =1		;

	n						n
	åriB1i						åri B1i
	i =1						i =1
Ei (zi ) è aiTi (zi ) принимают		äëÿ			кладок			из различных

вычисляют по

(13.110)

(13.111)

огнеупоров по

табл.13.22, 13.23 в интервале граничных расчетных температур Òj –Òj+1. Радиальные напряжения в теплоизоляционном слое футеровки

szô = nt	sxt ×d	.	(13.112)
	n
	r1 + åhi

i =1

5) Максимально допустимые расстояния между температурными швами футеровки

		n
	2r1	+ åhi
l =		i =1	;	(13.113)
l =		f	;	(13.113)
		f
		n
	2r1	+ åhi
l =		i =1	.	(13.114)
l =		2 f	.	(13.114)
		2 f

Для различных материалов f принимают по табл.13.28.

По формуле (13.113) определяют l при наличии температурных швов с двух сторон расчетного участка. По формуле (13.114) определяют l при наличии температурного шва с одной стороны расчетного участка. При расстояниях между температурными швами, превышающих величины, получающиеся по формулам (13.113), (13.114), следует принимать l0=0 независимо от зазора в температурном шве.

390

<<< < Предыдущая 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 3839 / 5039 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
04.08.201926.11 Кб2мировая экономика.docx
#
07.11.2019314.37 Кб6Мировая_экономика_Контрольная.doc
#
16.03.2016169.48 Кб13мировое хозяйство.rtf
#
08.05.2015189.05 Кб28МИСИК.docx
#
08.05.20156.85 Mб161МК_Справочник_том_1.pdf
#
08.05.20157.77 Mб159МК_Справочник_том_2.pdf
#
06.09.201940.06 Кб2мкб.docx
#
18.09.201966.05 Кб3МКД.doc
#
24.11.2019117.25 Кб1мкд.doc
#
08.05.2015195.36 Кб4ммм.docx
#
15.08.201951.71 Кб2Мнение психолога, важно знать!.doc

						z
		l			l		l		l			l
		1			2		A		3
		1			2				3
							y								4
					5	0	y					6
					5
4
				l0		l0	A	l0			l0
l	0	l-l	0	l0	l-l	l0	l-l	l0	l-l	0	l0	l-l	0	l	0
	0		0			0	0			0			0		0

						z
		l			l		l		l			l
		1			2		A		3
		1			2				3
							y								4
					5	0	y					6
					5
4
				l0		l0	A	l0			l0
l	0	l-l	0	l0	l-l	l0	l-l	l0	l-l	0	l0	l-l	0	l	0
	0		0			0	0			0			0		0

						z
		l			l		l		l			l
		1			2		A		3
		1			2				3
							y								4
					5	0	y					6
					5
4
				l0		l0	A	l0			l0
l	0	l-l	0	l0	l-l	l0	l-l	l0	l-l	0	l0	l-l	0	l	0
	0		0			0	0			0			0		0