Расчет мех.передач
.pdfТаблица 3
Рекомендуемое межцентровое расстояние
Передаточное число i |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
³6 |
L/d1 |
1,5 |
1,2 |
1 |
0,95 |
0,9 |
0,85 |
После расчета L0 выбирают длину ремня из ряда L= 400, 450, 500, 560, 630, 710, 800, 900, 1000, 1120, 1250, 1400, 1600, 1800, 2000, 2240, 2500, 2800, 3150,
3550, 4000, 4500, 5000, 5600, 6300, 7100, 8000, 9000, 10 000 мм.
После принятия длины ремня L, мм уточняют межцентровое расстояние по формуле
|
1 |
|
π |
|
π |
|
|
|
a = |
|
(L − |
|
(d1 + d2 )) + [L − |
(d1 |
+ d2 )]2 |
− 2(d2 |
|
4 |
2 |
|||||||
|
|
|
2 |
|
|
Угол обхвата меньшего шкива (рекомендуется α1³120° )
α 1 = 180 |
o |
− |
60 ( d 2 |
− d 1 ) |
|
|
|
|
. |
||
|
a |
|
|||
|
|
|
|
|
Значения поправочных коэффициентов
− d1 )2 , мм.
Таблица 4
Коэффициент динамичности нагрузки и длительности работы СР
спокойное |
с умеренными |
со значительными |
удар- |
|
толчками |
колебаниями |
ная |
||
|
1 |
|
|
0,9 |
|
|
0,8 |
|
0,7 |
||||
Коэффициент угла обхвата α1 на меньшем шкиве Cα |
|
|
||||||||||
Угол обхвата |
|
180 |
|
170 |
|
160 |
150 |
|
140 |
130 |
|
120 |
Для плоских |
|
1 |
|
0,97 |
|
0,94 |
0,91 |
|
– |
– |
|
– |
ремней |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для клиновых |
|
1 |
|
0,98 |
|
0,95 |
0,92 |
|
0,89 |
0,86 |
|
0,83 |
ремней |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент влияния натяжения от центробежной силы Сν |
|
|
||||||||||
Скорость ремня |
|
1 |
|
5 |
|
10 |
15 |
|
20 |
25 |
|
30 |
n, м/с |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для плоских |
|
1,04 |
|
1,03 |
|
1 |
0,95 |
|
0,88 |
0,79 |
|
0,68 |
ремней |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для клиновых |
|
1,05 |
|
1,04 |
|
1 |
0,94 |
|
0,85 |
0,74 |
|
0,6 |
ремней |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент угла наклона линии центров шкивов по горизонту Сθ |
||||||||||||
Угол наклона θ, º |
|
0...60 |
60...80 |
80...90 |
||||||||
|
|
1 |
|
0,9 |
|
0,8 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Коэффициент учитывающий длину ремня CL |
|
|
|
||||||||
в зависимости от отношения расчетной длины ремня Lр к базовой L0 |
||||||||||||
Отношение Lр/L0 |
|
|
|
0,4 |
|
0,6 |
0,8 |
|
1 |
1,2 |
|
1,4 |
Для клиновых ремней |
|
0,82 |
|
0,89 |
0,95 |
|
1 |
1,04 |
|
1,07 |
||
|
|
|
|
|
11 |
|
|
|
|
|
|
Ориентировочное число ремней в комплекте
|
zOP = |
PCP |
|
, |
||
|
P C |
α |
C |
|
||
|
|
L |
||||
|
|
0 |
|
|||
где P0 – |
мощность, передаваемая одним ремнем, в зависимости от сечения рем- |
|||||
ня; |
|
|
|
|
|
|
Cα – |
коэффициент, зависящий от угла обхвата; |
|||||
СР – |
коэффициент, учитывающий характер нагрузки и режим работы; |
CL – коэффициент, учитывающий длину ремня. Поправочные коэффициенты выбираются по табл. 4. Расчетное число ремней
zP = zOP ,
CZ
где Сz – коэффициент, учитывающий число ремней в комплекте (табл. 5). |
|||
|
После определения zp принимают целое число ремней z. |
Таблица 5 |
|
|
|
|
|
|
Коэффициент Сz, учитывающий число ремней в комплекте |
||
|
Число ремней в комплекте |
|
Сz |
|
2...3 |
|
0,95 |
|
4...6 |
|
0,90 |
|
более 6 |
|
0,85 |
Число пробегов ремня в секунду
= 1000V ≤
U 15.
L
4.2.Расчет сил ременных передач
Временных передачах нагрузки на валы определяются натяжением ветвей ремня (рис. 5). Для обеспечения тяговой способности шкивы устанавливают с предварительным натяжением ремня.
g
|
Ft |
F |
|
|
|
|
|
2 |
w |
|
Fq |
|
|
|
|
|
F1 |
Рис. 5. Силы в ременной передаче: Ft – окружное усилие; F1 – натяжение
ведущей ветви; F2– натяжение ведомой ветви
12
Окружное усилие в ременной передаче
Ft = 2T1 =F1 – F2, Н, d1
где T1 – момент на ведущем валу; d1 – диаметр ведущего вала.
Силы натяжения в ветвях ременной передачи:
в ведущей – F1 = F0 + Ft , Н;
2
в ведомой – F2 = F0 − Ft , Н.
2
F0 – усилие, вызванное начальным напряжением σ0 в ременной передаче,
F0 = σ 0 A, Н,
где A =bδ, мм2 – площадь поперечного сечения плоского ремня, b – ширина ремня, мм, δ – толщина ремня, мм.
Для клиноременных передач А выбирается по табл. 6 в зависимости от сечения ремня.
Предварительное напряжение в ременных передачах:
–σ0 = 1,8 МПа, для плоских прорезиненных ремней;
–σ0 = 7,5 МПа, для плоских ремней из синтетических материалов;
–σ0 = 1,6 МПа, для клиновых ремней.
Параметры плоских ремней:
1) резинотканевых ГОСТ 2381-79.
– b – ширина, мм: 20, 25, 32, 40, 50, 63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, 140, 160, 180, 200, 224, 250, 280, 315, 335, 400, 450, 500, 560, 700, 750, 800, 900, 1000, 1100, 1200;
–δ – толщина, мм: 3,9; 4,2; 4,5; 5,6; 6; 6,5; 7; 7,5; 7,8; 9; 2) кожаных ГОСТ 18697-73.
–b – ширина, мм: 10, 16, 20, 25, 32, 40, 50, 63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, 140,
160, 180, 200, 224, 250, 280, 315, 335, 400, 450, 500, 560;
–δ – толщина, мм: 3; 3,5; 4,5; 5; 5,5; 3) хлопчатобумажных ГОСТ 6982-75.
–b – ширина, мм: 30, 40, 50, 63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, 140, 160, 180, 200,
224, 250;
– δ – толщина, мм: 4,5; 6,5; 8,5.
Сила давления на вал:
1) в ременных передачах с параллельными ветвями
Fq = 2 F0 =2σ 0 A, Н. 2) в передачах с непараллельными ветвями
Fq |
= 2 F0 cos |
γ |
, Н, |
|
|||
|
2 |
|
где γ – угол между ветвями ременной передачи.
13
Таблица 6
Основные размеры клиновых ремней
f |
â |
0 |
ó |
h |
âp |
Тип |
Обозначение сечения |
|
Размеры сечения |
|
A, |
|
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
L, м |
|
|
|
b |
|
bпр |
h |
|
yo |
мм2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
О |
10 |
|
8,5 |
6 |
|
2,1 |
47 |
0,4...2,5 |
Нормального сечения |
A |
13 |
|
11 |
8 |
|
2,8 |
81 |
0,56...4,0 |
Б |
17 |
|
14 |
10,5 |
|
4 |
138 |
0,8...6,3 |
|
|
|
|
|||||||
|
В |
22 |
|
19 |
13,5 |
|
4,8 |
230 |
1,8...10 |
|
Г |
32 |
|
27 |
19 |
|
6,9 |
476 |
3,15...15 |
|
Д |
38 |
|
32 |
23,5 |
|
8,3 |
692 |
4,5...18 |
|
Е |
50 |
|
42 |
30 |
|
11 |
1170 |
6,3...18 |
Узкие |
УО |
10 |
|
8,5 |
8 |
|
2,0 |
56 |
0,63…3,55 |
УБ |
17 |
|
14 |
13 |
|
3,5 |
158 |
1,25…8,0 |
|
|
УА |
13 |
|
11 |
10 |
|
2,8 |
95 |
0,8…4,5 |
|
УВ |
22 |
|
19 |
18 |
|
4,8 |
278 |
2,0…8,0 |
3) в клиноременных передачах
, мм |
T1, Н×м |
|
1min |
||
|
||
d |
|
|
63 |
£30 |
|
90 |
15...60 |
|
125 |
50...150 |
|
200 |
120...600 |
|
315 |
450...2400 |
|
500 |
1600...6000 |
|
800 |
³4000 |
|
63 |
£150 |
|
90 |
90…140 |
|
140 |
300…2000 |
|
224 |
³1500 |
|
Fq = 2 F1 z sin |
где F1 – |
сила натяжения ведущей ветви; |
z – |
число ремней; |
α1 – |
угол обхвата ремнем ведущего шкива. |
α1 , Н,
2
4.3. Напряжения в ременных передачах
Максимальное напряжение в ременной передаче (рис. 6)
σ max = σ ц + σ1 + σ И ≤ [σ]p, МПа.
Напряжения центробежных сил
σц=ρV2·10–3 , МПа,
где ρ – плотность материала ремня, МПа; V – скорость ремня, м/c;
ρ =1…1,2 – для плоских ремней; ρ =1,25…1,4 – для клиновых ремней.
14
b
a 1
s |
smin |
s2 |
ö |
|
|
sè1 |
|
sè2 |
1 |
|
|
|
|
Âì |
|
Âù |
|
|
sö |
b |
|
1 |
|
|
|
s |
|
smax |
2
a
2
Рис. 6. Напряжение в ременной передаче: σц – напряжение от центробежных сил;
σ1 – напряжение в ведущей ветви; σ2 – напряжение в ведомой ветви; σи – напряжение изгиба
Напряжение ведущей ветви: |
|
|
F0 |
|
|
|
|
Ft |
|
|
|
для передач с плоским ремнем – σ1 |
= |
|
+ |
|
, МПа; |
||||||
A |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
2 A |
||||||
для передач с клиновым ремнем – σ |
|
= |
F0 |
|
+ |
Ft |
, МПа. |
||||
1 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
A |
|
|
|
2zA |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Напряжение изгиба:
в плоскоременной передаче – σи= Eи δ , МПа, d1
где δ – толщина ремня, мм;
в клиноременной передаче – σи= Eи h , МПа,
d1
где h – высота клинового ремня, мм; Eи = 80...100 – модуль упругости материала ремня.
Допускаемое напряжение растяжения ремней:
– для плоских прорезиненных ремней [σ]p=7,5 МПа;
15
–для плоских хлопчатобумажных ремней [σ]p=3 МПа;
–для клиновых ремней [σ]p=9 МПа.
5. Цепные передачи
Цепные передачи (рис. 7) относятся к механическим передачам зацеплением с гибкой связью /3, 4, 6/.
d1 |
|
d2 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a
Рис. 7. Схема цепной передачи
Достоинством цепных передач по сравнению с ременными, является отсутствие проскальзывания, и передача крутящего момента на значительные расстояния. Основной недостаток цепных передач – удлинение цепи из-за износа ее шарниров и применение натяжных устройств.
5.1. Расчет цепной передачи
Для расчета цепной передачи должны быть заданы: момент на валу ведущей
звездочки и частота вращения этого вала T3 , Н∙м, n3 , об/мин. Определить шаг зацепления цепи по формуле:
p ³ 2,83 Т3 ×103 КЭ ,
VZ1[ рц ]
где Т3 – вращающий момент на ведущей звездочке, равной вращающемуся моменту на тихоходном валу, Н м;
КЭ – коэффициент эксплуатации, который представляет собой произведение пяти поправочных коэффициентов, учитывающих различные условия ра-
боты передачи (табл. 8): K Э = K Д КС Кθ К рег КР .
Шаг цепи принимают равным ближайшему наименьшему значению шага по табл.7.
16
Определить количество зубьев звездочек. Число зубьев ведущей звездочки Z1 желательно должно быть нечетное число
Z 1 = 29 − 2 uц.п. ;
где uц.п. – передаточное число цепной передачи. Число зубьев ведомой звездочки
Z2 = Z1 uц.п. .
Допускаемое давление [ рц ] выбирается в зависимости от скорости цепи
или от частоты вращения ведущей звездочки, приложение 10. |
|
|
|
|||||||||||||
ν м/с, |
0,1 |
0,4 |
1,0 |
2,0 |
|
4,0 |
|
6,0 |
|
8,0 |
10,0 |
|
||||
[ рц ] , Н/мм2 |
32 |
28 |
25 |
21 |
|
17 |
|
14 |
|
12 |
10 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 7 |
|
|
|
Допускаемое давление в шарнирах цепи [ рц ] |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Шаг цепи p, мм |
|
|
|
Частота вращения ведущей звездочки n1, мин–1 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
200 |
400 |
600 |
|
800 |
|
1000 |
|
1200 |
|
1600 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
12,7; 15,875 |
|
35 |
31,5 |
28,5 |
26 |
|
24 |
|
22,5 |
|
21 |
|
18,5 |
|
||
19,05; 25,4 |
|
35 |
30 |
26 |
23,5 |
|
21 |
|
19 |
|
17,5 |
|
15 |
|
||
31,75; 38,1 |
|
35 |
29 |
24 |
21 |
|
18,5 |
|
16,5 |
|
15 |
|
– |
|
||
44,45; 50,8 |
|
35 |
26 |
21 |
17,5 |
|
15 |
|
– |
|
– |
|
– |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 8 |
|
Значение коэффициентов в зависимости от условий работы |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент |
|||
|
Условия работы передачи |
|
|
|
|
обозна- |
значение |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чение |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Динамичность |
|
|
Равномерная |
|
|
|
|
|
|
|
K Д |
1 |
|
|||
нагрузки |
|
|
Переменная или толчкообразная |
|
|
|
1,2…1,5 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Регулировка |
|
|
Передвигающимися опорами |
|
|
|
|
1 |
|
|||||||
межосевого |
|
|
Нажимными звездочками |
|
|
К рег |
0,8 |
|
||||||||
расстояния |
|
|
Нерегулируемые передачи |
|
|
|
|
1,25 |
|
|||||||
|
|
|
Наклон |
линии |
цен- |
|
θ = 0...40 |
|
|
|
Kв |
1,15 |
|
|||
Положение |
|
|
тров звездочек к гори- |
|
θ = 40...90 |
|
|
1,05 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
передачи |
|
|
зонту, град |
|
|
θ ≤ 60 |
|
|
|
Kθ |
1 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
θ > 60 |
|
|
|
1,25 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Способ |
|
|
Непрерывный |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|||
|
|
Капельный |
|
|
|
|
|
|
|
КС |
1 |
|
||||
смазывания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Периодический |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,5 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Режим работы |
|
|
Односменный |
|
|
|
|
|
|
|
К Р |
1 |
|
|||
|
|
Двухсменный |
|
|
|
|
|
|
|
1,25 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Межосевое расстояние рекомендуется выбирать в пределах 30 – 50 шагов:
a = (30...50) р, а |
|
= |
а |
− межосевое расстояние в шагах |
|
р |
р |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
5.2.Определение параметров звездочек
1)диаметр делительной окружности ведущей звездочки:
d д1 = р / sin 180 , мм;
Z1
2) диаметр делительной окружности ведомой звездочки:
d д2 = р / sin 180 , мм;
Z 2
3) диаметры окружностей выступов ведущей и ведомой звездочек:
|
|
Då = ð ( Ê + Ê |
Z 1 |
− 0,31 / λ ) , |
|||||||||||
где К = 0,7 – коэффициент высоты зуба; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
КZ – коэффициент числа зубьев, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
КZ 1 = ctg(180O / Z1 ) ; КZ 2 = ctg(180O |
/ Z 2 ) |
|
|
|
|
|
|||||||||
λ = р / d1 ; d1 – диаметр ролика шарнира цепи (табл. 9). |
|||||||||||||||
Dе1 = р(К + КZ1 − 0,31/ λ) ; |
Dе2 |
= р(К + КZ 2 |
− 0,31/ λ ) , мм; |
||||||||||||
4) диаметры окружностей впадин: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Di1 = d д1 − (d − 0,175 |
|
|
|
|
= d д2 |
− (d − 0,175 |
|
) , мм; |
|||||||
d д1 |
) ; |
Di 2 |
d д2 |
||||||||||||
Допускаемые предельные значения: |
|
|
|
= 80 р , мм; |
|||||||||||
аmin = 0,6(Dе1 |
+ Dе2 ) + (30 : 50) , мм; аmaх |
||||||||||||||
Определим длину цепи по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
l = 2à |
+ 0,5ZC ð |
2 ð 2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
+ |
, |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
à |
|
|
|
|
|
|
где Z C = Z1 + Z 2 ; |
= |
Z 2 − Z1 |
|
число звеньев: lР = |
l |
. |
|||||||||
; |
|
||||||||||||||
|
|||||||||||||||
|
|
2π |
|
|
|
|
|
р |
После того как определили число звеньев нужно пересчитать длину цепи:
à |
|
= |
lð − 0,5ZC + |
(lð − 0,5ZC )2 + 8 2 |
|
Ð |
|
|
|
||
|
4 |
|
|||
|
|
|
18
Разница между предварительным и полученным значением межосевого расстояния мала, поэтому полученные выше значения следует принять
без изменения. а = а р р , мм;
В табл. 9 приведены основные параметры цепей.
Таблица 9
Параметры цепей
Обозначение цепи |
t, мм |
d |
, мм |
В , мм |
А, мм |
h, мм |
F |
p |
, Н |
|
|
1 |
|
вн |
|
|
|
|
|
2ПР-12,7-3180 |
12,7 |
8,51 |
7,75 |
13,92 |
11,8 |
3180 |
|||
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2ПР-15,875-4540 |
15,875 |
10,16 |
9,65 |
16,92 |
14,8 |
4540 |
|||
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2ПР-25,4-11340 |
25,4 |
15,88 |
15,88 |
29,29 |
24,2 |
11340 |
|||
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2ПР-19,05-8120 |
19,05 |
11,91 |
12,7 |
25,5 |
18,2 |
8120 |
|||
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2ПР-31,75-17700 |
31,75 |
19,05 |
19,05 |
38,15 |
– |
17700 |
|||
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Остальные параметры определяются по формулам: b = 0,9Bâí − 0,154 – ширина зуба звездочки;
δ = 1,5(Dе − da ) – толщина обода;
D = Dе − 2δ – диаметр освобождения для облегчения звездочки; Ñ = (1,2...1,3)δ – толщина диска; Построим профиля зуба звездочек (рис. 8):
|
|
|
|
|
|
' |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
Å |
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
t=19,05
|
|
|
|
|
e=2,6 |
|
|
|
|
|
|||
|
3 |
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
7 |
|
|
9 |
|
|
|
|
|
8 |
|
|
8 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
, |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
5 |
|||
7 |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
9 |
||||||
= |
|
|
|
|
= |
|
|
= |
|
|
4 |
||
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|||||
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
= |
|||
|
|
|
|
d |
ä |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
e |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
' |
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Å |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b=11,276 |
h=18,2 |
=15 |
|
d |
|
c=19,5 |
|
Рис. 8. Параметры ведомой звездочки
19
Проверить частоту вращения меньшей звездочки n1 , об/мин:
n1 ≤ [n1 ],
где n1 – частота вращения тихоходного вала редуктора, об/мин (на этом валу
расположена меньшая звездочка); |
[n ] = 15×103 / ð – допускаемая частота вра- |
||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Число ударов цепи о зубья звездочек U, c–1 . |
|
|
|||||||||||
|
|
|
U ≤ [U ], |
|
|
||||||||
где U = 4 Z 1 n1 /( 60 l ð ) – расчетное число ударов цепи; [U ] = 508 / p – |
|
до- |
|||||||||||
пускаемой число ударов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Фактическая скорость цепи: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V = |
Z1 pn1 |
; |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
60 ×103 |
|
|
|
|
||||||
Окружная сила, передаваемая цепью Ft |
, Н; |
|
|
||||||||||
|
Ft |
= |
|
2Т3 |
= |
2T4 |
. |
|
|
||||
|
d d 1 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
d d 2 |
|
|
||||
Проверка давления в шарнирах цепи. |
|
≤ [Ð], |
|
|
|||||||||
|
p |
|
= |
Ft KÝ |
|
|
|
||||||
|
ö |
|
|
|
|
||||||||
|
|
À |
ö |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где А = d b , мм2 – площадь проекции опорной поверхности шарнира, а d |
1 |
è b |
|||||||||||
1 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
– соответственно диметры валика и шарнира внутреннего звена цепи (берем из справочных материалов), мм;
Прочность цепи удовлетворяется соотношением S ³ [S ],
где [S] = 7,2 ...13,3 – допускаемый коэффициент запаса прочности для роликовых (втулочных), меньшие значения принимаются при меньшей частоте вращения звездочки, большие – при большей частоте;
S – расчетный коэффициент запаса прочности.
|
|
S = |
|
|
Fр |
|
|
|
|
|
|
F K |
Д |
+ F + F , |
|
||||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
t |
|
О |
V |
|
||
где Fp |
– |
разрушающая нагрузка (см. табл. 9), Н, зависит от шага цепи; Ft |
– ок- |
||||||
ружная сила, передаваемая цепью, Н; Ê |
Ä – |
коэффициент, учитывающий харак- |
|||||||
тер нагрузки; FO – предварительное натяжение цепи от провисания ветви, Н; |
|||||||||
|
|
|
FO = K f |
gaq , |
|
||||
где K f |
– |
коэффициент провисания; q , |
кг/м – |
масса цепи; g = 9,81 м/с2 – |
уско- |
||||
рение свободного падения; a – межосевое расстояние; |
|
||||||||
FV |
– |
натяжение цепи центробежных сил, Н; |
|
||||||
|
|
20 |
|
|
|
|
|