- •2 Выбор и обоснование выбора судовой энергетической установки и главных двигателей
- •2.1. Выбор типа сэу
- •2.1.1 Дизельные энергетические установки
- •2.1.2 Газотурбинные энергетические установки
- •2.1.3 Паротурбинные энергетические установки
- •2.2 Выбор числа валов
- •2.3 Выбор типа передачи
- •3 Выбор и технико-экономическое обоснование выбора главных двигателей и типа главной передачи
- •4 Расчет валопровода.
- •4.1 Назначение, состав и конструктивные особенности валопровода
- •Материал валов
- •4.3 Соединения валов
- •4.4 Соединение гребного винта с валом
- •4.5 Подшипники валов
- •4.6 Тормозные устройства
- •4.7 Проверка валопровода на критическую частоту вращения
- •4.8 Проверка вала на продольную устойчивость
- •5 Выбор судовой электростанции
- •6 Выбор системы теплоснабжения
- •7 Выбор оборудования и систем сэу
- •7.1 Cистема сжатого воздуха
- •7.4. Система топлива
- •8 Расчет энергетических запасов
- •9 Размещение механизмов в машинном отделении
- •10 Автоматизация
- •11 Расчет технико-экономических показателей сэу
- •Литература
4.3 Соединения валов
Соединение валов в проектируемом валопроводе осуществляется с помощью фланцев.
Болты для соединения фланцев принимаем плотно пригнанные. Диаметр болтов соединительных фланцев должен быть не менее определяемого по формуле
где dпр =200мм – расчетный диаметр промежуточного вала;
Rmв =400МПа - временное сопротивление материала вала;
Rmб =600МПа - временное сопротивление материала болта, принимается в пределах
Rmв Rmб 1,7 Rmв, но не более 1000МПа;
i =8 - число болтов в соединении;
D =350мм - диаметр центровой окружности соединительных болтов, мм.
Радиус закругления фланцев валов не менее 0,08 требуемого диаметра вала в районе фланца. Закругление должно быть гладким, подрезка закруглений от головки и гайки соединительных болтов не допускается.
Толщина соединительных фланцев должна быть не менее 20% требуемого диаметра промежуточного вала или не менее диаметра болта в зависимости от того, что больше.
s'=0,2·200=40мм.
Принимаем толщину фланца 40мм.
4.4 Соединение гребного винта с валом
Конус гребного вала под гребной винт выполняется с конусностью 1:12. Во избежание попадания воды на конус гребного вала предусматриваются уплотнения.
4.5 Подшипники валов
Длина ближайшего к движителю подшипника принимается по таблице 5.5.1 [1].
Для подшипника из синтетических материалов l/d=4. Здесь l – длина подшипника, d – расчетный диаметр вала в районе подшипника.
l=4·265=1060 мм.
Охлаждение дейдвудных подшипников водой принудительное.
Расстояние между серединами соседних подшипников должно удовлетворять условию (п.5.5.5,[1])
где l – расстояние между подшипниками, м;
d =0,265м - диаметр вала между подшипниками;
- коэффициент, равный 14 при n500об/мин.
4.6 Тормозные устройства
Тормозное устройство устанавливается на фланцевом соединении промежуточного вала и редуктора. В качестве тормозного устройства используется тормоз бугельной конструкции
Для стопорения валопроводов в аварийных ситуациях (повреждение винта или валопровода, ремонта их и т.п.) их оборудуют тормозом. Большинство тормозов валопроводов работают по принципу сухого механического трения. Их часто совмещают с фланцевым соединением.
Определим момент на гребном валу, создаваемый застопоренным гребным винтом:
, кН·м, где:
–коэффициент момента застопоренных винта в зависимости от дискового θ (θ = 0,55) и шагового Н/Dв (Н/Dв=0,86) отношений =0,02;
ρ – плотность воды, ρ =1025 кг/м3;
Dв - диаметр винта, Dв=3,39 м;
ψ = 0,2 – коэффициент попутного потока;
‑скорость движения судна с застопоренным гребным винтом, равная 3 м/с;
Находится диаметр тормозного диска:
, м
где: p= 7·10кПа – среднее допускаемое давление на тормозную поверхность
f - коэффициент трения, для асбестовой ленты по стали примем f = 0,33;
130 – угол охвата одного бугеля;
k = bт/Dт - отношение ширины тормозной ленты к диаметру тормоза, принимаем k = 0,13;
Определим необходимые силы торможения ленты: кН,
и затяжки винта: ,гдеe – основание натурального логарифма.
Рассчитаем момент затяжки винта, кН·м,
где и- углы соответственно подъёма винтовой линии (нарезки) и трения.
здесь s – шаг резьбы, мм; - средний диаметр нарезки винта, мм;- угол профиля при треугольной резьбе; коэффициент трения в резьбе.
5. Определяем усилие затяжки на рукоятке:
где L – длина рукоятки, м.
Усилие затяжки на 1 чел. не должно превышать кН.
Рис. 4.1. Тормоз валопровода:
1 - гайка стяжного винта; 2 – стяжной винт; 3 – штырь стяжного винта;
4 - фрикционные колодки; 5 - бугель с головкой для штыря; 6- штыри;
7 – фундамент; 8 – бугель с головкой для стяжного винта