Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Томский Государственный Архитектурно-Строительный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

metodichka po teplosnaby

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

12.04.2015

Размер:

2.47 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 67 / 117 8 9 10 11 > Следующая >>>

7. Безразмерный параметр ФI для I ступени:

	ФI				3600 QбI											3600 1167, 6										0,83 .

			tбI		c	Gб.м.п		Gб.тр 13, 71 4,19														156000 50061
			tбI		c	Gб.м.п		Gб.тр 13, 71 4,19														156000 50061
		8. Безразмерная								удельная						тепловая								производительность
ε	первой ступени при Qmax
	1										г.в
						ε1								1


														Gмен				1			Gмен
						0, 65					0,35			Gмен				1			Gмен
						0, 65					0,35			Gбол				ФI			Gбол
														1											0, 6 ,


					0, 65		0,35					83435				1				83435
												83435				1				83435
											171600				0,83				171600
											171600				0,83				171600
где Gмен и Gбол – выбираются из величин																						Gmax			и Gmax .
																							м.п		тр
		9. Коэффициент смешения насосно-смесительной установ-
ки (элеватора):
					U	1,15			τ1			τ3		1,15		152, 91						95			1, 73.
					U	1,15			τ3			τ2		1,15			95		56, 59						1, 73.
						U *		1		U			1	1		1, 73			1				1, 05,

										б				1, 33
														1, 33

где				Gб.м.т						156000										1, 33 –					расчетный коэф-
где		б			Gо			3600 13111												1, 33 –					расчетный коэф-
		б

						4,187(152, 91								56, 59)
						4,187(152, 91								56, 59)

фициент смешения.

10. Безразмерная характеристика отопительной системы при tн и Qгmax.в :

εо		1				1		0, 653 ;

	0,5	U *	м (τп tв )	0,5	1, 05	1, 47 (41, 63 18)
	0,5	U *	м (τп tв )	0,5	1, 05	1, 47 (41, 63 18)
	1	U *	τ1 τ2	1	1, 05		77,86 33, 04
τп 0,5(τ3 τ )			0,5(50, 22	33,04)		41,63 о С – средняя темпе-

ратура нагревательных приборов в точке излома температурного графика;

	Gmax	171600
	м.п				1, 47 – отношение суммар-
м	Gо		3600 13111		1, 47 – отношение суммар-
м

		4,187(152, 91		56, 59)
		4,187(152, 91		56, 59)

ного расхода воды к расчетному расходу воды на отопление при максимальном часовом расходе тепла на ГВС.

11. Суммарный перепад температур сетевой воды в I и II ступенях при Qгmax.в :

δτmax	3600	Qmax	3600 5341		о С .
		г.в		26, 74
				26, 74
г.в	c Gmax		4,187 171600
	c Gmax		4,187 171600
		м.п

12. Температура сетевой воды после отопительной системы при максимальном водоразборе:

		τ	δ τmax				ε		Gмен			t		(1	ε		)	t		ε
		τ	δ τmax				ε					t	х	(1	ε	о	)	t	в	ε	о
	1				г.в		1 G						х			о			в		о
τ2maxо									бол
τ2maxо						1	ε1 (1			ε	о )			Gмен
														Gмен
														Gбол
														Gбол
77,86	26, 74		0, 6		83435			5		(1	0, 653)					18		0, 653
77,86	26, 74		0, 6	171600				5		(1	0, 653)					18		0, 653				32, 25 оС .
				171600
	1		0, 6 (1			0, 653)				83435
										83435
										171600
										171600
13. Тепловая производительность I и II ступени при																							Qmax :
																							г.в

Qmax	Qmax	τ2maxо	tх	ε 5341	32, 25	5	0, 6 1587, 7 кВт ;

I	г.в	tг	tх	1	60	5

	Qmax	Qmax	Qmax	5341	1587, 7 3753,3 кВт .
	II	г.в	I
14. Температура сетевой воды перед элеватором:
τmax		3600	Qmax		3600 3753, 3		о С .
	τ		II	77,86		59, 07
	τ			77,86		59, 07
1о	1	c Gmax			4,187 171600
		c Gmax			4,187 171600
			м.п

15. Температура сетевой воды после I ступени подогрева-

теля:

τmax	τmax	3600	Qmax		3600 1587, 7		о С .
			I	32, 25		24, 3
				32, 25		24, 3
2	2о	c Gmax			4,187 171600
		c Gmax			4,187 171600
			м.п

16. Температура водопроводной воды после I ступени подогревателя при максимальном водоразборе:

				3600	Qmax		3600 1587, 7		о С .
t		t			I	5		21, 35
t	п max	t	х	c Gmax		5	4,187 83435	21, 35
	п max		х

					тр

17. Среднелогарифмическая разность температур теплоносителей в I ступени:

tб

tм

19, 3

10, 9

14, 72

С ,

срI

tб

19, 3

2, 3 lg

tм

10, 9

где

t (τmax

)

(24,3

5) 19,3 о С ;

(τmax

)

(32, 25

21,35)

10,9 о С .

2о

п max

18. Задав скорость воды в трубках и межтрубном пространстве = 1 м/с, определим предварительное значение площади трубок и межтрубного пространства:

		Gmax	83435
fтр		тр		0, 02317 м2	;
fтр		3600 ρ ω	3600 1000 1	0, 02317 м2	;
		3600 ρ ω	3600 1000 1
		Gmax	171600	0, 04456 м2 .
f		м.п
f	м.п	3600 ρ ω	3600 1000 1
	м.п

По таблице технических данных подогревателей (прил. 12)

подбираем водо-водяной подогреватель по ГОСТ 27590-2005 dн = 325 мм; fтр = 0,02325 м2; fм.п = 0,04464 м2; Fc = 14,24 м2; dэкв.м.п = 0,0208 мм.

19. Действительные скорости воды:

ωтр

Gтрmax

83435

0,997 м/с ;

3600

fтр ρ

3600 0, 02325 1000

Gmax

171600

ωм.п

м.п

1 м/с .

3600 fм.п

ρ 3600 0, 04464 1000

20. Коэффициенты теплоотдачи:

от греющей воды к стенкам трубок

(1630

21 τ

0, 041 τ

)

ωм0,8.п

м.п

ср

0,2

dэкв.м.п

10,8

(1630 21 28, 275 0,041 28, 2752 )

4763 Вт/(м2 С),

0,02080,2

где tсрI 0,5(5 21,35) 13,175 оС;

τсрI 0,5(32, 25 24,3) 28, 275 о С ;

от трубок к нагреваемой среде

																2		ω0,8тр
				αтр		(1630			21 tср 0, 041 tср )
				αтр		(1630			21 tср 0, 041 tср )								0,2
																		dвн.тр
(1630			21 13,175				0, 041 13,175							2	)	0,9970,8			4445 Вт/(м	2	С).
(1630			21 13,175				0, 041 13,175								)	0, 0140,2			4445 Вт/(м		С).
	21. Коэффициент теплопередачи в I ступени:
k				β							0,85								1914 Вт/(м2		С).

		1		δст		1			1			0, 001				1
		1		δст		1			1			0, 001				1

		αм.п		λст		αтр		4763			110					4445
	22. Необходимая площадь нагрева подогревателя I ступени:
						QImax					1587, 7 103						2
			FI																70, 4 м .
			FI		k	tсрI	μ		1914 14, 72 0,8										70, 4 м .
					k	tсрI	μ		1914 14, 72 0,8
	23. Количество секций:
						nI	FI			70, 4			4,94 5				шт.
						nI	Fc		14, 24				4,94 5				шт.
							Fc		14, 24

Таким образом, монтажную сборку подогревателя I ступени необходимо производить из 5 секций.

Для подогревателя II ступени, составленной из секций того же типоразмера, число секций находится аналогичным образом:

tб

tм

(59, 07 21, 35)

(77,86

60)

26, 59

С ,

срII

tб

37, 72

2, 3 lg

tм

17,86

где

t 59, 07

21,35

37, 72 o C ;

77,86

17,86 o C;

τсрII = 0,5 (59,07 +77,86) = 68,465 o C;
t	= 0,5(60 + 21,35) = 40,675 o C;
срII
тр и		м.п – остается такой же, как и для I ступени:
αм.п		(1630	21 68, 465				0,041 68, 4652 )				10,8		6238	Вт/(м2	С);
αм.п		(1630	21 68, 465				0,041 68, 4652 )						6238	Вт/(м2	С);
										0,02080,2
										2	0,9970,8			2
αтр		(1630	21 40,675				0,041 40,675 )						5658	Вт/(м	С);
αтр		(1630	21 40,675				0,041 40,675 )				0,0140,2		5658	Вт/(м	С);
											0,0140,2
		k			0,85					2455, 65 Вт/(м2				С);

			1		0, 001			1
			1		0, 001			1

			6238		110			5658
				FII			3753,3 103					71,85	м2;
				FII	2455, 65			26,59		0,8		71,85	м2;
					2455, 65			26,59		0,8
						nII	71,85		5, 04		5 шт.

							14, 24
							14, 24

Таким образом, монтажную сборку подогревателя II ступени необходимо производить из 5 секций.

4.10.3. Расчет параллельной схемы присоединения подогревателей ГВС

Параллельная схема присоединения подогревателей ГВС (рис. 13) является наиболее простой и дешевой [9].

Максимальный часовой расход нагреваемой холодной воды для данного случая равен Gх.в Gтр 4052 кг/ч.

Максимальный часовой расход греющей воды для данного случая равен Gгmax.в Gм.п 5309,8 кг/ч. Максимальная тепловая

нагрузка Qmax = 247,2 кВт.

Задаваясь скоростью воды в межтрубном пространстве подогревателя, равной 1 м/с, найдем ориентировочно площадь

сечения межтрубного пространства, м2 (при						= 1000 кг / м3 )
			Gmax	5309,8				2
			г.в					2
		fм.п				0, 00147 м .
		fм.п	3600 ρ ω	3600 1000 1		0, 00147 м .
			3600 ρ ω	3600 1000 1
	По прил. 12 и полученному значению					fм.п		подбираем ти-
поразмер		подогревателя с		наружным диаметром корпуса
76	мм	и стандартными		значениями	f	тр	=	0,00108 м2 ,
						тр
f	= 0,00233 м2 , поверхностью нагрева одной секции 1,32 м2 и

м.п

dэкв.м.п = 0,0164 м.

tг = 60 С

tх = 5 С

1 = 150 С

2 = 70 С

2о = 70 С

Рис. 13. Параллельная схема присоединения подогревателя ГВС

Действительные скорости движения воды в трубках и в межтрубном пространстве:

ωтр		Gх.в			4052	1, 053 м/с;
	3600		fтр	ρ	3600 0, 00108 989

		Gmax			5309,8
ωм.п			г.в			0, 63 м/с.
	3600		fм.п	ρ	3600 0, 00233 989

Среднее значение температуры нагреваемой и греющей среды:

tср 0, 5(5 60) 32, 5 o C;

τср 0, 5(70 30) 50 o C.

Коэффициенты теплоотдачи от греющей воды к поверхности стенок трубок и от трубок к нагреваемой воде:

αм.п	(1630	21 50	0, 041 502 )				0, 630,8		4051, 2 Вт/(м2∙ С),
αм.п	(1630	21 50	0, 041 502 )			0, 01640,2			4051, 2 Вт/(м2∙ С),
						0, 01640,2
					2		1, 0530,8		2
αтр	(1630	21 32,5	0, 041 32,5			)			5550, 47 Вт/(м ∙ С).
αтр	(1630	21 32,5	0, 041 32,5			)	0, 0140,2		5550, 47 Вт/(м ∙ С).
							0, 0140,2
Коэффициент теплопередачи:
	k		0,85					1949 Вт/( м2∙ С).

		1	0, 001		1
		1	0, 001		1

	4051, 2		110	5550, 47

Среднелогарифмический температурный напор в подогревателе:

t лог	(τ2г tх )		(τ1	tг )	(30 5)			(70 60)	16, 37 o C.

ср		τ2г	tх				30 5
	ln					ln
		τ1	tг				70	60

Необходимая площадь нагрева подогревателей:


F		247, 2 103		9, 68 м2.
F	1949 16,37		0,8	9, 68 м2.
	1949 16,37		0,8

Количество секций:

N = 9,68/1,31 = 7,39.

Таким образом, монтажную сборку подогревателя необходимо производить из 7 секций.

4.11. Подбор компенсаторов

При закрытой прокладке трубопроводов, для компенсации температурных удлинений трубопроводов, устанавливаются сальниковые компенсаторы, а при открытой прокладке трубопроводов – гибкие (П-образные) компенсаторы (рис. 14).

Пример расчета П-образного компенсатора

Рис. 14. П-образный компенсатор

Выбор компенсаторов в работе производится для одного любого закрытого участка тепловой сети [3, 8, 9].

dн s 133 4 мм.

Расстояние между неподвижными опорами – 80 м,

150 С, tн.о = –22 С.

Определяем полное и расчетное тепловое удлинение

0, 012 80 (150		22) 165 мм;
расч	0,5 165	82,5мм.
расч

Задавшись спинкой В (В = 2 м), по номограмме (рис. 15) определяем вылет компенсатора Н = 2,5 м. Сила упругой деформации F = 2,25 кН.

Пример расчета сальникового компенсатора

Тепловое удлинение трубопроводов между опорами, обусловленное удлинением труб при нагревании, рассчитывается, мм, по формуле

	L (	tн.о ) ;
	0, 012 100 (152,91	39)	230,3 мм,
где L – длина трубопровода между неподвижными опорами, м;
–	коэффициент линейного	удлинения		стальных труб,
мм/(м	С) (принимается = 0,012 мм/(м		С));	τ τ1 – темпера-

тура сетевой воды в подающем трубопроводе тепловой сети при

tн.о, С.

Расчетная компенсирующая способность компенсатора:

р к z ;

р400 50 350 ,

где к – компенсирующая способность компенсатора (прил. 13);

z – неиспользуемая компенсирующая способность компенсатора, мм (принимается z = 50).

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 67 / 117 8 9 10 11 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
12.04.20159.22 Mб184lektsii_dlya_sam_rab.doc
#
12.04.20159.2 Mб38lektsii_dlya_sam_rab.doc
#
12.04.20158.68 Mб251m62.pdf
#
22.04.2019491.7 Кб136materyaloved_50_str_chistogo_breda.docx
#
12.04.2015361.39 Кб29menedzhment_kursach.docx
#
12.04.20152.47 Mб95metodichka po teplosnaby.pdf
#
12.04.20151.12 Mб51Metodichka_(1).pdf
#
29.08.2019117.25 Кб20METODIChKA_Garazh.doc
#
12.04.2015902.14 Кб186Metodichka_STF.doc
#
15.03.201632.95 Кб148metodol.docx
#
15.03.2016434.03 Кб22Mostovye_perekhody_moy.docx