metodichka po teplosnaby

Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Томский Государственный Архитектурно-Строительный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

задав предварительно скорость движения воды

м.п = 1 м/с:

где = 1000 кг/м3 –

плотность воды.

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

12.04.2015

Размер:

2.47 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 56 / 116 7 8 9 10 11 > Следующая >>>

Gmax	3600 Qmax		Gmax	3600 Qmax		,
		г.в ;			г.в
тр	(tг	tх ) cводы	м.п	(τ1	τ2г ) cводы

где tг , tх – температуры горячей воды после подогревателя ГВС и холодной (водопроводной) воды соответственно, (60 и 5 С); cводы = 4,187 кДж/ кг С – теплоемкость воды; Qгmax.в – максимальная нагрузка на горячее водоснабжение, кВт; τ1 – температура сетевой воды в подающем трубопроводе в точке излома температурного графика, С; τ2 г – температура сетевой воды

после подогревателя ( 30 С).

2. Оптимальная скорость движения воды в трубках и межтрубном пространстве 1 м/c, тогда найдем приблизительные площади сечения , м2, трубок и межтрубного пространства

	Gтрmax			Gmax
fтр		;	fм.п		м.п	,
	3600 ω ρводы			3600	ω ρводы

где – скорость движения воды в трубках и межтрубном пространстве, м/с; ρводы – плотность воды, кг/м3.

По таблице технических данных подогревателей (прил. 12) выбираем подходящий подогреватель, выписываем его характе-

ристики: fтр , fм.п , Fс , dвн.тр ,				dэкв.м.п .
3. Определяем, м/с, действительные скорости движения
воды в трубках и межтрубном пространстве
	Gтрmax					Gmax
ωтр			;	ωм.п		м.п		.
ωтр	3600 fтр		;	ωм.п		3600 fм.п		.
	3600 fтр	ρводы				3600 fм.п	ρводы
4. Находим, м2, требуемую площадь нагрева
				Qmax
		F		г.в	,
		F		k tсрл μ	,

где tcpл – средний температурный напор, С;

t л

(τ2г tx ) (τ1

tг )

tб

tм

tб

2г

tм

где k – коэффициент теплопередачи, т/(м2

С).

βз

1 αм.п

δ λ

1 αтр

где – толщина стенки трубки, м ( δ = 0,001 м); λ – теплопроводность стенки ( λ = 110 Вт/(м С)); βз – коэффициент загряз-

нения поверхности ( βз = 0,85); αм.п – коэффициент теплоотдачи от греющего теплоносителя к стенке трубки, Вт/(м2 С); αтр –

коэффициент теплоотдачи от стенки трубки к нагреваемой воде, Вт/(м2 С); μ – коэффициент, учитывающий накипь и загрязне-

ние трубок (	= 0,8).
Коэффициенты теплоотдачи αм.п							и αтр		находятся по
формулам
α		(1630	21 τ		0, 041 τ	2	)	ω м0,8.п		;
α	м.п	(1630	21 τ	cp	0, 041 τ	cp	)	0,2		;
	м.п			cp		cp		0,2
								dэкв.м.п
						2		ω 0,8тp	,
	αтр (1630		21 tcp		0, 041 tcp )
	αтр (1630		21 tcp		0, 041 tcp )			0,2
								dвн.тр

где tср= 0,5 (tх + tг) – средняя температура нагреваемой воды, С;

τср	0,5(τ1 τ2г ) – средняя температура сетевой (греющей) во-
ды,	С.
	5. Число секций, шт., в подогревателе определятся по
формуле
	n	F	,
	n		,
		Fc
52

где Fс – поверхность нагрева секций, м2 (прил. 12).

6. Определяем, Па, потери давления при движении воды:

– в трубках

Ртр 6714 ω2тр n ;

– в межтрубном пространстве

Рм.п 28300 ωм2 .п n .

4.10.1. Расчет двухступенчатой смешанной схемы присоединения подогревателей ГВС

В тепловом пункте с 2-ступенчатым смешанным присоединением подогревателей (рис. 11) тепловая нагрузка распределяется между ступенями подогревателя, и расчет подогревателя производят из условия, что температура сетевой воды на выходе из II-й ступени равна температуре воды после отопительной системы ( 2г = 2о ), а недогрев водопроводной воды в I-й ступе-

ни подогревателя составляет				tн = 5		С.
	Пример расчета двухступенчатой смешанной схемы
	присоединения подогревателей ГВС
	Дано:	Qmax	6400 кВт;	Q	=	19484 кВт		τ	150	С;
		г.в		о				1
tн	2 С (точка излома температурного графика);								τ1 70	С;
τ2o	41,5 С; τ2		34,14 С; tх	5 С;		tг	60 С; tв	18 С.
	1. Температура водопроводной воды на выходе из подог-
ревателя I ступени:
		tп	τ2о (5 10)	41,5		5	36,5 С,

где (5÷10) С – величина недогрева водопроводной воды.

tг = 60 С

1 = 70 С

1 = 150 С

II tп = 42 С

2г = 41,5 С

2 = 70 С

tп = 42 С

= 5 С

2 = 34,14 С

Рис. 11. Двухступенчатая смешанная схема присоединения

подогревателей ГВС

2. Расход нагреваемой водопроводной воды:

3600 Qmax

3600 6400

Gтр

г.в

100050

кг/ч,

с (tг

tх )

4,187 (60 5)

где Qmax

6400 кВт – максимальная тепловая нагрузка на ГВС

г.в

(выбирается из табл. 2 для своего ЦТП); tг = 60 С – температура горячей воды; tх = 5 С – температура холодной (водопроводной) воды (зимой); с = 4,187 кДж/(кг С) – теплоемкость воды.

3. Теплопроизводительность I ступени при tн :

QI	Gтр	с (tп tx )	100050	4,187 (36,5	5)	3665, 46 кВт.
QI		3600		3600		3665, 46 кВт.
		3600		3600
4. Теплопроизводительность II ступени при tн :
	Q	Qmax	Q 6400	3665, 46	2734,54 кВт.
	II	г.в	I

5. Расходы сетевой воды на ГВС и отопление:


Gг.в		3600 QI				3600 2734,54		82497,15 кг/ч ;
		с (τ1	τ2г )	4,187 (70			41,5)

Gо	3600 Qо				3600 19484			209405,3 кг/ч ,
	с (τ1		τ2г )	4,187 (150			70)

где τ2 г = τ2о 41,5			С;	Qо = 19484 кВт – тепловая нагрузка на

отопление (выбирается из табл. 2 для своего ЦТП).

6. Температура сетевой воды после подогревателя I ступе-

ни:

		τ2	τ2о	QI		3600	;
		τ2	τ2о	c (Gг.в G )			;
				c (Gг.в G )
τ2	47		3665, 46		3600			30, 7	о С.

						209405,3)
	4,187 (82497,15					209405,3)

7. Среднелогарифмическая разность температур теплоносителей в I ступени:

tсрI

tб

tм

(τ2 tх ) (τ2о

t )

tб

2,3 lg

(τ2 tх )

2,3 lg

tм

(τ2о

tп )

(34,14 5)

(41,5

36,5)

13, 69 о С.

2,3 lg

29,14

8. Найдем требуемое сечение межтрубного пространства,

По таблице технических данных подогревателей (прил. 12) подбираем водо-водяной подогреватель по ГОСТ 27590-2005

fтр = 0,06927 м2; fм.п = 0,11544 м2; dвн.тр = 0,014 мм; Fс = 83,4 м2;

dэкв.м.п = 0,041 мм.

9. Действительная скорость воды в трубках и межтрубном пространстве в I ступени:

	ωм.п I				Gо		Gг.в			78317					209405				0, 69 м/с;
	ωм.п I			3600			fм.п	ρ	3600			0,11544 1000							0, 69 м/с;
				3600			fм.п	ρ	3600			0,11544 1000
		ωтр I				Gтр						100050							0, 4	м/с.
		ωтр I		3600			fтр	ρ	3600			0, 06927 1000							0, 4	м/с.
				3600			fтр	ρ	3600			0, 06927 1000
	10. Коэффициенты теплоотдачи:
	– от греющей воды к стенкам трубок
										2					ωм0,8.п							2
αм.п I		(1630			21		τср	0, 041			τср )						3315, 77			Вт/(м ∙ С),
αм.п I		(1630			21		τср	0, 041			τср )				0,2		3315, 77			Вт/(м ∙ С),
													dэкв.м.п
где τср		0,5(τ2о			τ ) 0,5(41,5							34,14)				37,8 С;
	– от трубок к нагреваемой среде
										2					ω0,8тр					2
	αтр I	(1630			21 tср			0, 041 tср )									2307, 7 Вт/(м ∙					С),
	αтр I	(1630			21 tср			0, 041 tср )							0,2		2307, 7 Вт/(м ∙					С),
														dвн.тр
где	tср	0,5(tх			tп ) = 0,5(5+36,5) = 20,75												С.
	11. Коэффициент теплопередачи в I ступени подогревате-
ля:
kI			βз							0,85								1142, 45				Вт	,
kI	1		δст		1			1			0, 001					1		1142, 45			(м2 о С)		,
	1		δст		1			1			0, 001					1					(м2 о С)
	αм.п		λст αтр				3315, 77			110					2307, 7
где	з = 0,85 – коэффициент загрязнения поверхности нагрева

(трубок).

12. Необходимая площадь нагрева подогревателя I ступени:

13. Количество секций:

nI	FI		344,	07	4,12 4	шт.
	Fc	83,		4

Таким образом, монтажную сборку подогревателя I ступени необходимо производить из 4 секций.

Для подогревателя II ступени, составленной из секций того же типоразмера, число секций находится аналогичным образом:

	tср II		tб		tм				(70		60)	(41,5 36,5)							7, 2		С;
	tср II		2,3 lg			tб					2,3 lg			10					7, 2		С;
			2,3 lg			tм					2,3 lg				5
						tм									5
							tб			70 60 10 С;
							tм	41,5			36,5			5 С;
τср II	0,5(70	41,5)					55, 75 С;				tср II			0,5(60				36,5)			48, 25	С;
		ωтр II						100050								0, 4		м/с;

				3600				0, 06927				1000
				3600				0, 06927				1000
											2	0, 690,8									2
αм.п II	(1630	21 55, 75					0, 041 55, 75 )										3747, 69 Вт/(м ∙					С);
αм.п II	(1630	21 55, 75					0, 041 55, 75 )					0, 0410,2					3747, 69 Вт/(м ∙					С);
												0, 0410,2
αтр II	(1630	21 48, 25					0, 041 48, 252 )							0, 40,8				2870, 76			Вт		;
αтр II	(1630	21 48, 25					0, 041 48, 252 )						0, 0140,2					2870, 76					;
													0, 0140,2							(м2 о С)
	kII						0,85							1361, 6				Вт/(м2∙ С);

		1		0, 001							1
		1		0, 001							1

	3747, 69						110	2870, 76

		QII		2095 103			2
FII								267,12 м ;
FII	kII	tср II μ		1361, 6 7, 2			0,8	267,12 м ;
	kII	tср II μ		1361, 6 7, 2			0,8
		nII	FII		267,12	3, 2	3 шт.
		nII	Fc	83, 4		3, 2	3 шт.
			Fc	83, 4

Таким образом, монтажную сборку подогревателя II ступени необходимо производить из 3 секций.

4.10.2. Расчет двухступенчатой последовательной схемы присоединения подогревателей ГВС

В тепловом пункте с 2-ступенчатым последовательным подключением подогревателей ГВС (рис. 12) тепловая нагрузка распределяется между ступенями подогревателя. Для покрытия пикового горячего водоразбора подогреватели I и II ступеней должны быть рассчитаны по максимальной нагрузке ГВС. Для этого находят максимальные расходы греющей и нагреваемой воды в обеих ступенях. После этого определяются температурные напоры теплоносителей в ступенях подогревателя.

При последовательной 2-ступенчатой схеме определение температурных напоров затрудняется тем, что неизвестна температура сетевой воды после системы отопления в период максимального горячего водоразбора. Для определения этой температуры расчет подогревателей ведем следующим образом.

Пример расчета двухступенчатой последовательной схемы присоединения подогревателей ГВС

	Дано:	Qmax	5341 кВт; τ 152,91		С;	τ	2	56,59	С;
		г.в		1			2
tн	2 С;	(точка	излома	температурного				графика);
τ1	77,86 С;	τ2 33, 04 С; τ3		50, 22 С;	tх	5 С;		tг 60	С;
tв	18 С.
58




tг = 60 С
							II
							II

1 = 77,86 С

1 = 152,91	С	1о
		max
		max
2 = 56,59	С	max
2 = 56,59	С	2о

=59,07 С

=32,25 С

1о

2о

=150 С

=70 С

tп.max

= 21,35 С

= 5 С

max = 24,3

Рис. 12. Двухступенчатая последовательная схема присоединения подогревателей ГВС

1. Балансовый (расчетный) расход тепла:

	1, 2 Qг.в		Qmax	1, 2 5341
Q		1, 2	г.в		3204, 6	кВт,
Q		1, 2			3204, 6	кВт,
б.г.в	ср		Rr	2
			Rr	2

где Rr – коэффициент часовой неравномерности (Rr = 2).

2. Балансовая тепловая производительность подогревателя I ступени:

QбI	Qб.г.в (tп tх )			3204, 6 (25, 04 5)	1167, 6	кВт,
	tг	tх	60 5

где tп τ2 (5 10) 33, 04 8 25, 04 С – температура водопро-

водной воды на выходе из подогревателя I ступени; (5÷10) С – величина недогрева водопроводной воды.

3. Балансовые расходы сетевой и водопроводной воды:

			Gб.м.п		Gо Gб.г.в ;
G		3600		Qо		3600 Qб.г.в (tг			tп ) ;
б.м.п		с (τ1		τ )		с (τ1	τ2 ) (tг		tх )
		с (τ1		τ )		с (τ1	τ2 ) (tг		tх )
Gб.м.п				3600 13111

			4,187 (152,91				56,59)
			4,187 (152,91				56,59)
3600	3204, 6 (60				25, 04)			156000 кг/ч,

4,187 ( 77,86				33, 04) ( 60			5)
4,187 ( 77,86				33, 04) ( 60			5)

где Qо = 13111 кВт – тепловая нагрузка на отопление (выбирается из табл. 2 для своего ЦТП).

Gб.тр	3600 Qб.г.в			3600 3204, 6	50061	кг/ч.
	с (tг	tх )	4,187 (60 5)

4. Максимальные расходы сетевой и водопроводной воды:

Gмmax.п 1,1 Gб.м.п 1,1 156000 171600 кг/ч;

Gmax	3600	Qmax	3600 5341
		г.в		83435 кг/ч.
				83435 кг/ч.
тр	с (tг	tх )	4,187 (60 5)
	с (tг	tх )	4,187 (60 5)

5. Температура сетевой воды после подогревателя I ступени при Qб.г.в :

τбII	τ2	3600	QбI	33, 04	3600 1167, 6	26, 61	С.
		с Gб.м.п			4,187 156000

6. Среднелогарифмическая разность температур в подогревателе I ступени при Qб.г.в :

tбI	(τбII tх )	(τ2		tп )	(26, 61 5) (33, 04			25, 04)	13, 71	о C.
		τбII	tх			2, 3 lg	26, 61	5
	2, 3 lg
		τ2 tп					33, 04 25, 04

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 56 / 116 7 8 9 10 11 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
12.04.20159.22 Mб184lektsii_dlya_sam_rab.doc
#
12.04.20159.2 Mб38lektsii_dlya_sam_rab.doc
#
12.04.20158.68 Mб251m62.pdf
#
22.04.2019491.7 Кб136materyaloved_50_str_chistogo_breda.docx
#
12.04.2015361.39 Кб29menedzhment_kursach.docx
#
12.04.20152.47 Mб95metodichka po teplosnaby.pdf
#
12.04.20151.12 Mб51Metodichka_(1).pdf
#
29.08.2019117.25 Кб20METODIChKA_Garazh.doc
#
12.04.2015902.14 Кб186Metodichka_STF.doc
#
15.03.201632.95 Кб148metodol.docx
#
15.03.2016434.03 Кб22Mostovye_perekhody_moy.docx