- •Ведомственные строительные нормы инструкция по уширению автодорожных мостов и путепроводов#s
- •1. Общие положения
- •2. Оценка состояния эксплуатируемого моста#s
- •3. Принципы и схемы уширения мостов общие положения #s
- •Схемы уширения железобетонных пролетных строений #s
- •Схемы уширения сталежелезобетонных пролетных строений
- •Схемы уширения опор #s
- •4. Проектирование уширения мостов общие положения
- •Нагрузки и расчетные сопротивления
- •Расчет пролетных строений
- •Проектирование уширения опор
- •Конструктивные требования#s
- •5. Особенности производства и приемка работ технологические требования
- •Требования по безопасности работ
- •6. Примеры уширения пролетных строений и опор
- •Перечень типовых проектов пролетных строений эксплуатируемых мостов и поперечные сечения балок* #s
- •Характеристики балок пролетных строений
- •Ориентировочная оценка несущей способности свайных фундаментов мостов постройки до 1962 г.
- •Методика ускоренной оценки возможности уширения свайно-эстакадных опор (методика уо)
- •Методика определения увеличения несущей способности висячих забивных свай по результатам зондирования грунтов оснований #s
- •Методы расчета уширенных пролетных строений
- •1. Методика расчета уширенных железобетонных пролетных строений с использованием программ prny и rstv Основные положения расчета #s
- •Расчет комбинированных нормальных сечений в предельных состояниях
- •Расчет уширенных пролетных строений с дефектами при учете физической нелинейности
- •Расчет уширенных железобетонных пролетных строений по программе prny
- •2. Основные положения расчета сталежелезобетонного пролетного строения с использованием программы
- •3. Методика определения прогибов и усилий в элементах уширенных пролетных строений по программе эм-10 хади #s
- •Плиты в пролетного строения
- •Учет длительных деформаций при расчете уширенных мостов#s
- •1. Общие положения
- •2. Пример определения усилий от постоянных нагрузок с помощью расчетных таблиц
- •3. Таблицы коэффициентов влияния длительных деформаций в бетоне
- •Методика определения оптимальных объемов работ по уширению автодорожных мостов и очередности их выполнения #s
- •1. Общие положения #s
- •2. Определение оптимальных объемов работ по уширению мостов и очередности их выполнения для I группы сооружений
- •3. Определение оптимальных объемов работ по уширению мостов и очередности их выполнения для II группы сооружений
- •Перечень нормативных документов #s
Методика ускоренной оценки возможности уширения свайно-эстакадных опор (методика уо)
1. Ускоренная оценка распространяется только на промежуточные свайно-эстакадные (рис.1, ) и береговые (рис.1, ) свайные опоры с вертикальными сваями (вып.70).
Конструкции опор рассмотрены при наиболее распространенных основных параметрах:
а) увеличение габаритов:
#G0с Г-7+2х0,75 до Г-8+2х1,0;
|
" Г-7+2х0,75 " Г-10+2х1,0;
|
" Г-7+2х0,75 " Г-11,5+2х1,5;
|
" Г-7-8+2х1,0 " Г-10+2х1,5; |
б) длины пролетных строений по схемам 11,36 м х 3 и 16,76 м х 3;
в) высоты опор промежуточных - от 3 до 6 м, береговых - от 2 до 5 м;
г) глубина забивки свай - от 4 до 10 м;
д) сечение существующих железобетонных свай - 30х35 см, добиваемых - 35х35 и 40х40 см;
е) грунты - пески (средние, мелкие и пылеватые); супеси, суглинки твердые, полутвердые и тугопластичные. Грунты условно разделены на прочные (на рис.3-6 обозначены сплошной штриховкой) и слабые (на рис.3-6 обозначены пунктирной штриховкой).
Рис.1. Схемы мостов (, ) и типы опор ()
2. При оценке несущей способности свай по грунту в промежуточных опорах рассмотрены случаи как однородных грунтов по длине свай, так и их сочетаний в два и три слоя (всего шесть сочетаний): а) прочный; б) слабый; в) слабый-прочный; г) прочный-слабый; д) прочный-слабый-прочный; е) слабый-прочный-слабый. При этом предполагается, что свая опирается на грунт, лежащий в ее нижней части. К прочным грунтам отнесены глинистые с коэффициентами консистенции , а также пески и супеси, кроме пылеватых; к слабым отнесены глинистые грунты с величиной , лежащей в интервале , и пылеватые пески и супеси.
При оценке несущей способности свай по грунту у береговых опор верхний слой грунта принят во всех случаях прочным, поскольку учитываемую в расчете насыпь у мостов отсыпают из дренирующих грунтов; в расчетах он принят в виде однородного уплотненного длительной эксплуатацией песка средней крупности толщиной 4 м с коэффициентом пропорциональности =500 т/м.
Наряду с однородным прочным грунтом по длине свай рассмотрено еще два сочетания напластований, начиная сверху: прочный - слабый; прочный - слабый - прочный.
3. Усилия, приходящиеся на голову сваи, определены при следующих предпосылках:
а) временные вертикальные нагрузки НК-80 и АК при числе полос движения - 2 (по одному в каждом направлении) со смещением по отношению к барьерному ограждению (или тротуару) в соответствии со #M12293 0 1200000252 3704477087 78 23945 2527633844 2685059051 3363248087 4294967268 584910322СНиП 2.05.03-84#S;
б) постоянная нагрузка для уширенных мостов принята в соответствии с наиболее рациональной конструкцией симметрично двустороннего уширения пролетных строений и опор. Рассмотрено уширение пролетных строений до габарита Г-10+2х1,5 м ребристыми балками применительно к бездиафрагменным пролетным строениям по вып. инв. N 710/1 (по 1 1/2 с каждой стороны для габарита Г-10); уширение до габарита Г-11,5+2х1,5 м - плитными пустотными блоками на ширину по 3,5 м с каждой стороны;
в) определение усилий, передающихся на опору от тормозной силы , произведено с учетом работы моста и насыпи как единой системы по методике, разработанной ВНИИ транспортного строительства. При этом рассмотрен вариант установки старых и пристраиваемых частей пролетных строений на резиновые опорные части.
4. При расчете береговых опор с высотой насыпи до 5 м временную нагрузку, расположенную за пределами переходной плиты (длина 6 м), не учитывали. Постоянную и временную нагрузки, находящиеся на переходной плите, а также вес плиты учитывали в запас прочности как опорные реакции на шкафную стенку устоя простой балки расчетным пролетом 5 м.
Учитывая длительность эксплуатации дороги и упрочнение грунта за счет этого фактора, в качестве расчетной схемы устоя принят нижний свайный ростверк, к плите которого приложены все внешние воздействия (включая давление грунта на шкафную стенку), а уровень расчетной поверхности грунта принят совпадающим с уровнем горизонтальной плоскости нижней поверхности плиты ростверка, от которого и отсчитывают глубину заделки свай. При этом плиту ростверка не включают в работу на горизонтальные и вертикальные воздействия.
5. Несущая способность по грунту оснований в уширяемом мосту при отсутствии необходимости уширения фундаментов или добивки дополнительных свай при уширении бесфундаментных опор вычислена с учетом увеличения несущей способности грунтов за счет их уплотнения в процессе эксплуатации. При необходимости уширения свайных опор путем добивки новых свай уплотнение грунтов во времени не учитывали.
Уширение опор рассмотрено в двух вариантах - без забивки и с забивкой дополнительных свай.
Методика ускоренной оценки построена на сопоставлении усилий , возникающих после уширения моста в наиболее нагруженных сваях, с несущей способностью свай .
Ускоренная оценка производится по графикам, построенным для свай опор под пролетные строения длиной 11,36 и 16,76 м для определенных условных схем грунтовых оснований, классифицированных по прочности.
6. Для возможности работы с графиками необходимо отнести реальные грунтовые условия рассматриваемой опоры к одному из наиболее близких в графиках. При этом в случае двухслойного грунтового основания при толщине одного из слоев менее 0,2 от глубины забивки свай следует его рассматривать как однослойное с параметрами, соответствующими большему слою; в случае трехслойного основания при толщине одного из слоев менее 0,1 от глубины забивки свай следует рассматривать его как двухслойное. а и насыпи как единой системы по методике, разработанной ВНИИ транспортного строительства. При этом рассмотрен вариант установки старых и пристраиваемых частей пролетных строений на резиновые опорные части.
4. При расчете береговых опор с высотой насыпи до 5 м временную нагрузку, расположенную за пределами переходной плиты (длина 6 м), не учитывали. Постоянную и временную нагрузки, находящиеся на переходной плите, а также вес плиты учитывали в запас прочности как опорные реакции на шкафную стенку устоя простой балки расчетным пролетом 5 м.
Учитывая длительность эксплуатации дороги и упрочнение грунта за счет этого фактора, в качестве расчетной схемы устоя принят нижний свайный ростверк, к п
Рис.2. Схемы уширения промежуточных опор:
- без добивки свай; - добивка по одной свае с каждой стороны;
- добивка по две сваи с каждой стороны
Графики, приведенные на рис.3 и 4 соответственно для сопрягающихся пролетов по 11,36 и 16,76 м, позволяют не только установить наличие или отсутствие необходимости уширения свайных опор, но и определить глубину погружения забиваемых свай в случае такой необходимости.
Рис.3. Расчетные усилия , приходящиеся на голову свай при различном их погружении
под промежуточной опорой моста с длиной пролетных строений 11,36 м
Рис.4. Расчетные усилия , приходящиеся на голову свай при различном их погружении
под промежуточной опорой моста с длиной пролетных строений 16,76 м
На указанных графиках приведены линии - максимальных расчетных усилий, приходящихся на голову свай (с учетом их веса) в уширенном мосту и линии и для различного сочетания грунтов, в которые погружена свая.
Нечетные значения индекса при даны для случаев, когда опору уширяют без добивки свай (рис.2, ), а четные - при забивке дополнительных свай (рис.2, ). - расчетная несущая способность существующих свай сечением 30х35 см с учетом уплотнения грунта за счет длительной эксплуатации (при условии, если не добивают новые сваи); - расчетная несущая способность свай сечением 35х35 и 40х40 см без учета уплотнения грунта (принимают для вновь забиваемых свай).
Абсцисса точки пересечения линий (при - нечетных) и показывает минимально необходимую глубину погружения в грунте старой сваи , при которой не требуется забивка дополнительных свай. Если фактическая глубина погружения существующих свай в конкретно рассматриваемом случае окажется меньше , то добивка дополнительных свай требуется. В этом случае по абсциссам точек пересечения линии (при - четных) и линий определяют ту минимальную глубину , на которую необходимо забить новые сваи сечением 35х35 см или 40х40 см, чтобы несущая способность по грунту была более .
8. Рассмотрены существующие береговые свайные двухрядные опоры (см. рис.1, ).
Графики, приведенные на рис.5-6 для свайных опор-мостов с пролетами 11,36 и 16,76 м, позволяют не только установить наличие или отсутствие необходимости уширения свайных опор, но и определить необходимую глубину погружения вновь забиваемых свай в случае такой необходимости.
Рис.5. Расчетные усилия в сваях устоя моста с длиной пролетных строений 11,36 м
Рис.6. Расчетные усилия в сваях устоя моста с длиной пролетных строений 16,76 м
Необходимость забивки дополнительных свай определяют по сопоставлению несущей способности свай с учетом упрочнения грунта за период эксплуатации и - максимального усилия в свае при соответствующем переходе со старого габарита на новый при фактической глубине забивки существующих свай . Если при этом значение находится в интервале , то следует произвести уточняющий расчет. Если , то забивка дополнительных свай не требуется, а если , то необходима забивка дополнительных свай. Глубину погружения этих свай определяют по абсциссе точки пересечения линии несущей способности свай без учета упрочнения грунта с линией , соответствующей переходу со старого габарита на новый. На рис.3-6 усилия на сваю соответствуют уширению:
#G0- c Г-7+2х0,75 до Г-8+2х1,0 (=5);
|
- " Г-7+2х0,75 " Г-8+2х1,0 (=7);
|
- " Г-7+2х0,75 " Г-10+2х1,5 (=5);
|
- " Г-7+2х0,75 " Г-10+2х1,5;
|
- " Г-8+2х0,75 " Г-10+2х1,5 (=5);
|
- " Г-7+2х0,75 " Г-11,5+2х1,5;
|
- " Г-8+2х0,75 " Г-10+2х1,5 (=7). |
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
(обязательное)