- •Глава 2 – Базовые уравнения теории лопаточных машин и общие закономерности их рабочего процесса
- •2.1 Газодинамические функции
- •2.1.1 Параметры торможения
- •2.1.2 Безразмерные скорости в теории турбомашин
- •2.1.3 Газодинамические функции
- •2.2 Уравнение неразрывности
- •2.3 Уравнения сохранения энергии
- •2.3.1 Уравнение энергии в механической форме в абсолютном движении
- •2.3.2 Уравнение энергии в механической форме в относительном движении
- •2.3.3 Уравнение энергии в тепловой форме в абсолютном движении
- •2.3.4 Уравнение энергии в тепловой форме в относительном движении
- •2.4 Уравнение количества движения
- •2.6 Уравнение моментов количества движения
- •2.6.1 Основные выводы из уравнения моментов количества движения
- •2.6.2 Влияние частоты вращения на работу ступени
- •2.6.3 Понятие о треугольниках скоростей
- •2.6.4 Влияние разности на работу ступени
- •2.7 Основные закономерности течения газа в межлопаточных каналах и механизмы возникновения потерь
- •2.7.1 Потери трения и концевые потери
- •2.7.2 Кромочные потери
- •2.7.3 Потери связанные с отрывом потока
- •2.7.4 Волновые потери
- •2.7.5 Вторичные потери
- •2.7.6 Потери в радиальном зазоре
- •2.7.7 Потери в осевом зазоре
- •2.7.8 Дисковые потери
- •2.8 Важнейшие формулы главы №2
2.2 Уравнение неразрывности
Уравнение неразрывности является записью закона сохранения массы применительно к течению рабочего тела в лопаточных машинах.
Рассмотрим участок стационарного потока рабочего тела в канале произвольной формы (рисунок 2.3). Его форма, а также все параметры потока на входе и выходе известны. Рассматриваемый участок разделяется на zэлементарных струек. Каждая из них представляет собой цилиндр с криволинейной образующей, поперечное сечение которого настолько мало, что значения параметров потока на его протяжении можно считать постоянными.
Рассмотрим течение рабочего тела через любую случайно выбранную элементарную струйку. В начальный момент времени выделенный объем находился в положении 1-2. Через бесконечно малый отрезок времениdtон переместится в положение3-4 (рисунок 2.4). Отрезок времениdtпринимается настолько малым, что параметры потока в каждом сечении в его начальный и конечный момент можно считать неизменными (с1n= с3n;с2n= с4n;2=4;1=3и т.д.)
Рисунок 2.3 – Схема течения в канале произвольной формы
Рисунок 2.4 – Течение газа через произвольную элементарную струйку
Как видно из рисунка 2.4, область 3-2является общей для начального и конечного положения рабочего тела. Поэтому рассматриваемое движение может быть представлено следующим образом: в неизменный в теченииdtвремени объем3-2втекает объем1-3и вытекает2-4. Очевидно, что согласно закону сохранения массы для установившегося течения, массы втекающего и вытекающего объемов равны:
|
. |
2.2.1 |
Втекающая через границу 3масса может быть найдена как произведение объема1-3на плотность рабочего тела во входном сечении. Объем равен произведению поперечной площади элементарной струйкина ее длину, которая в свою очередь зависит от скорости потока в направлении нормальном поверхности теченияи времени течения:
|
. |
2.2.2а |
Аналогично можно найти массу вытекающего рабочего тела:
|
. |
2.2.2б |
Приравняв входящую и выходящую массы рабочего тела и поделив обе части выражения на время , можно прийти к равенству, справедливому для рассматриваемой струйки:
|
2.2.3 |
При этом стоит отметить, что отношение массы, проходящей через рассматриваемый объем, ко времени рассмотрения – есть ни что иное как расход рабочего тела в единицу времени.
Аналогичные выражения могут быть записаны для любой другой элементарной струйки:
…
…
|
2.2.4 |
Сложим эти равенства:
|
|
2.2.5 |
а затем перейдем к бесконечно малым dF1, dF2.
|
|
2.2.6 |
Учитывая возможный подвод/ отвод рабочего тела в контролируемом объеме через боковые поверхности, которым ранее пренебрегали, окончательно можно получить следующее выражение:
|
2.2.7 |
где – расход подводимого рабочего тела между контрольными сечениями;
– утечки из контрольного объема;
Проинтегрировав, окончательно имеем:
|
. |
2.2.8а |
В лопаточных машинах величины утечек и втеканий, как правило, значительно меньше расхода рабочего тела и ими обычно пренебрегают. Уравнение неразрывности при этом имеет вид:
|
. |
2.2.8б |
Это уравнение является классической формойзаписиуравнения неразрывности. Оно справедливо для всех случаев установившегося течения жидкостей и газов.
Уравнение неразрывности устанавливает связь между параметрами состояния рабочего тела, скоростью и размерами канала.
Однако оно не позволяет установить связь параметров потока с величиной подводимой (или отводимой) работы, в этом его ограниченность. Это делается с помощью уравнений энергии, которые будут рассмотрены в разделе 2.2.
Из уравнения 2.2.8 следует, что расход жидкости или газа в любом сечении определяется плотностью рабочего тела, площадью сечения, через которую происходит рабочее тело и составляющей скорости потока нормальной к поперечному сечению потока. Здесь следует особенно подчеркнуть, что во всех формах записи уравнения неразрывности фигурирует именно проекция скорости нормальная к поверхности течения. Если говорить о лопаточных машинах, то для радиального течения на выходе из ЦБК или входе центростремительной турбины расход определяется радиальной составляющей. Для осевых лопаточных машин, а также осевых участков радиальных турбомашин расход рабочего тела определяется осевой составляющей скорости.
Пример 1:Запишите уравнение неразрывности в классическом виде для одномерной модели течения газа в ступени осевого компрессора. Утечками и втеканиями в проточную часть пренебречь.
Рисунок 2.5 – Одномерная расчетная модель ступени осевого компрессора с нормальными скоростями
Схема одномерной модели течения газа в ступени осевого компрессора показана на рисунке 2.5. Сечение на ее входе имеет индекс «1», на выходе«3» (см. раздел 1.7.3). Как отмечалось ранее, расход определяется составляющей скорости, нормальной к поверхностям течения (в рассматриваемом случае сечения1и3). К ним нормальны осевые проекции скорости потока. Учитывая это, для данного примера уравнение неразрывности будет иметь вид.
.
Пример 2:Запишите уравнение неразрывности в классическом виде для выходного сечения двухмерной модели течения газа в ступени осевой турбины. Утечками и втеканиями в проточную часть пренебречь.
Схема двухмерной модели течения газа в ступени осевой турбины показана на рисунке 2.6 Сечение на ее входе имеет индекс «0», на выходе«2»(см. раздел 1.7.3). Нормальными к поперечному сечению являются, как и в предыдущем примере, осевые составляющие скорости. Поэтому уравнение неразрывности в классическом виде для выходного сечения этой схемы будет иметь вид:
.
Пример 3:Запишите уравнение неразрывности в классическом виде для одномерной модели течения газа в РК ЦБК. Утечками и втеканиями в проточную часть пренебречь.
Рисунок 2.7 – Одномерная модель РК ЦБК с характерными скоростями
Схема одномерной модели течения газа в РК ЦБК показана на рисунке 2.7. Сечение на ее входе имеет индекс «1», на выходе«2» (см. раздел 1.7.3). На входе в РК нормальным к поперечному сечению будет осевое направление, а на выходе - радиальное. Поэтому уравнение неразрывности в классическом виде для этой схемы будет иметь вид:
Рисунок 2.6 – Двухмерная расчетная модель ступени осевой турбины с характерными скоростями
.
Применим уравнение 2.2.8б к течению газа в турбомашинах. Для этого следует переписать его в несколько ином виде:
|
|
2.2.9 |
В компрессоре происходит сжатие газа, которое сопровождается ростом его давления и плотности ;. Для упрощения дальнейшего вывода примем, что нормальные скорости на входе и выходе из компрессора равны. Это допущение является вполне правомочным, поскольку достаточно часто лопаточные машины проектируются именно в таком предположении. В любом случае, влияние изменения нормальной скорости на расход значительно меньше, чем влияние плотности.
Рисунок 2.7 – Одномерная модель РК ЦБК с характерными скоростями
Учитывая неизменность скорости и рост плотности, на основании анализа уравнения 2.2.9 можно прийти к выводу, что для компрессора справедливо соотношение:
То есть, площадь проходного сечения на входе в компрессор больше площади выходного сечения. Данное обстоятельство обуславливает сужающуюся к выходу форму меридионального сечения проточной части компрессора и уменьшение высоты лопатки (рисунок 2.8). Здесь особо следует подчеркнуть, что именно уменьшение высоты лопатки является следствием повышения давления в компрессоре (т.е. его нормального функционирования), а не причиной, вопреки часто встречающемуся заблуждению.
Рисунок 2.8 – Схема проточной части осевого компрессора
Аналогично уравнение 2.2.9 можно применить к течению газа в турбине с теми же допущениями . В турбине происходит процесс расширения газа, сопровождающийся снижением давления и плотности рабочего тела;. Неизменность скорости и снижение плотности газа приводят к тому, что для турбины справедливо неравенство:
Рисунок 2.9 – Схема проточной части осевой турбины
То есть, площадь проходного сечения на входе в турбину меньше площади выходного сечения. Данное обстоятельство обуславливает расширяющуюся к выходу форму меридионального сечения проточной части турбины и рост высоты лопатки (рисунок 2.9). Здесь также следует подчеркнуть, что увеличение высоты лопатки является именно следствием расширения газа в турбине, а не причиной.
При расчете и проектировании элементов ГТУ как авиационного, так и наземного назначения полученной ранее формулой 2.2.8 пользоваться не удобно по той причине, что в большинстве случаев известны не статические параметры потока, входящие в уравнение, а заторможенные.
Плотность рабочего тела может быть найдена с помощью плотности заторможенного потока с помощью ГДФ :
|
|
2.2.10 |
где
|
|
2.2.11 |
Подставляя найденное выражение в уравнение 2.2.8б получим:
|
|
2.2.12 |
Правая часть выражения умножается и делится на и на:
|
2.2.13 |
Учитывая, что отношение физической скорости к критической – приведенная скорость , а, то предыдущее выражение запишется в следующем виде:
|
|
2.2.14 |
Таким образом, окончательно можно записать:
|
|
2.2.15 |
где – константа, зависящая только от свойств рабочего тела. Для воздуха ее значение равно, а для продуктов сгорания керосина. Этоуравнение неразрывности, записанное через параметры торможения.
Это уравнение часто используется в практике проектирования и анализа рабочего процесса ГТУ и ее узлов (в частности турбомашин) в тех случаях, когда необходимо найти расход воздуха или площадь проходного сечения. Для иллюстрации применения полученного уравнения ниже разбираются несколько примеров.
Рисунок 2.10 – Двухмерная расчетная модель лопаточного диффузора ЦБК с характерными скоростями
Пример 4:Запишите уравнение неразрывности в параметрах торможения для выходного сечения двухмерной модели течения газа в лопаточном диффузоре ЦБК.
Схема двухмерной модели течения газа в лопаточном диффузоре ЦБК показана на рисунке 2.10. Сечение на ее входе имеет индекс «3», на выходе«4». Нормальным направлением к площади поперечного сечения, как на входе, так и выходе является радиальное. Поэтому уравнение неразрывности в параметрах торможения для выходного сечения лопаточного диффузора ЦБК будет иметь вид:
Пример 5:Запишите уравнение неразрывности в параметрах торможения для входного сечения одномерной модели ступени осевой турбины.
Схема одномерной модели течения газа в осевой турбине показана на рисунке 2.9. Сечение на ее входе имеет индекс «1», на выходе«2». Нормальным направлением к поверхности входного сечения будет осевое направление. Поэтому уравнение неразрывности в параметрах торможения для этой схемы будет иметь вид:
Пример 6: Для компрессора известны: скорость потока на входе; периферийный и втулочный диаметры проточной частии, а также параметры рабочего тела на входе. Нужно определить расход воздуха через компрессорG, если известно, что вектор скоростиимеет осевое направление.
Расход воздуха через компрессор в данной задаче может быть найден двумя способами: с помощью уравнения неразрывности в классическом виде и в параметрах торможения.
В первом случае расход находится по формуле:
Площадь сечения находится по формуле площади кольца.
Плотность рабочего тела находится по уравнению состояния идеального газа:
где - универсальная газовая постоянная для воздуха.
Поскольку направление потока осевое, то .
Подставляя все в одну формулу в итоге получим:
Эта же задача может быть решена с помощью формулы:
Для того чтобы ей воспользоваться необходимо вычислить число Маха:
С помощью числа Маха по таблицам ГДФ определяются функции ;и. С их помощью находятся полные давления и температура в рассматриваемом сечении:
Поскольку направление потока осевое, то и.
Тогда
Как видно оба способа показывают одинаковые результаты с небольшой погрешностью вызванной округлением и точностью использования ГДФ.
Пример 7: Определите высоту лопатки на входе в турбину, если известны параметры потока в рассматриваемом сечении, средний диаметри расход рабочего телаСкорость потока в рассматриваемом сечении равнаи направлена под угломк фронту решетки. Рабочее тело – продукты сгорания керосина (k=1,33; R=288Дж/кгК)
Высота лопатки с помощью известного среднего диаметра может быть вычислена через площадь поперечного сечения:
Площадь находится с помощью уравнения неразрывности в параметрах торможения (уравнение 2.2.15):
В этой формуле известны все составляющие кроме функции Она ищется с помощью таблиц ГДФ по величине:
Этой величине соответствует
Окончательно имеем:
В заключение следует отметить, что в задачах вычислительной газовой динамики уравнение неразрывностиприменяетсяв дифференциальном виде:
|
|
2.2.16 |
Вывод этого уравнения приведен в [9].