книги / Строение и свойства металлических сплавов
..pdfВозможность полигонизации существенно зависит от чистоты металла, что может быть связано с влиянием примесей на ско рость движения дислокаций, энергию дефектов упаковки и ско рость перемещения границ зерёщ Рентгенографически показано сильное понижение температуры начала полигонизации железа по мере увеличения его чистоты [146] (табл. 19).
Т а б л и ц а 19. Влияние степени чистоты металла на |
температуру начала |
полигонизации |
|
|
Температура начала |
Степень чистоты железа |
полигонизации, °С |
Очищенное зонной плавкой (0,001% С) |
200 |
Электролитическое (0,015% С) |
650 |
Армко-железо......................................................................... |
850 |
Последующий нагрев полигонизованной структуры к рекри сталлизации не приводит; смещения границ субзерен невелики.
В хорошо очищенном металле полигонизация наблюдается даже после значительной пластической деформации. В железе технической чистоты (армко) наблюдалась рекристаллизация по сле слабой деформации (3%). Однако если армко-железо пред варительно подвергнуть длительному отжигу в водороде, то на грев его после деформации приводил к таким же изменениям структуры, как и в железе, очищенном зонной плавкой: после деформации вплоть до разрушения (~25%) наблюдались суб зерна.
Аналогично для алюминия отмечалось понижение температу ры полигонизации по мере увеличения чистоты (Тайдема) (табл. 20).
Т а б л и ц а 20. |
Температуры |
полигонизации алюминия разной чистоты |
|
Содержание примесей, % |
Температура полигонизации, °С |
||
5-10-2 |
|
620 |
|
8-10-3 |
|
570 |
|
1,4-10 |
3 |
|
500 |
1 -10 |
3 |
(зонная плавка) |
400 |
При протягивании алюминия технической чистоты, деформи рованного растяжением на 2%. через печь с градиентом темпе ратуры можно было получить монокристаллы. Из очень чистого алюминия таким способом получить монокристаллы не удава лось, так как процесс заканчивался полигонизацией и металл оставался мелкозернистым. Полигонизацию алюминия можно было наблюдать после закалки с 620° С в воду (при этом воз
191
Отмечалось также некоторое понижение порога хладнолом кости в результате полигонизации, что связывалось с замедле нием распространения трещины границами субзерен. Создание в молибдене полигонизованной структуры значительно удлиняет стадию установившейся ползучести. Это указывает на замедле ние процессов разупрочнения при наличии такой структуры.
Таким образом, в большом числе металлов и сплавов, в том числе с о. ц. к. решеткой, наблюдается развитие полигонизован ной структуры.
Полигонизация при полиморфном превращении
Значительный интерес представляет возможность создания полигонизованной структуры в результате полиморфного пре вращения. Напряжения и деформации, возникающие при фазо вом превращении в условиях повышенных температур, способ ствуют образованию равновесной дислокационной структуры, что, по-видимому, и наблюдалось в железе [55], а также в титане и его сплавах [156]. В последнем случае дислокации сосредото чиваются, как показали рентгеноструктурные и электронноми кроскопические исследования, па границах пластинок а-фазы. Эффект полигонизации, очевидно, должен зависеть от скорости охлаждения. Оптимальной представляется некоторая средняя скорость: с увеличением скорости охлаждения возрастают на пряжения и плотность дислокаций, однако ухудшаются условия для диффузионного подвода вакансий, необходимого для пере ползания. В то же время при очень медленном охлаждении обес печиваются условия диффузии, но плотность дислокаций недо статочна. Указанная закономерность подтверждена эксперимен тально при исследовании титанового сплава (Мирский, Рыба кова).
На рис. 74, а показана полигонизованная структура в техни
ческом титане (ВТ1-1) после охлаждения |
с 1100° С. |
До 820° С |
|||
образцы |
охлаждались со скоростью ~ 10 |
град/мин, |
а |
затем |
|
быстрее: |
100 град/мин. Нагрев и охлаждение |
производились в |
|||
вакууме 5,33—6,67-Ю-2 н/м2 (4—5-104 тор). |
Субграницы |
вы |
|||
являются после многократной (3—5 раз) |
полировки; |
видны си |
стема субграниц и большое число ямок травления внутри а-пла-
стин. Сравнение с образцом, |
подвергавшимся деформации до |
а -*• р — а-превращения, не |
обнаруживает видимых различий. |
Электронномикроскопическое исследование на угольных репли ках позволило четко обнаружить, что субграницы представляют собой цепочку ямок травления (рис. 74, б). При исследовании тонких фольг на просвет обнаруживается, что субграницы со
стоят |
из дислокаций, |
декорированных частицами примесей |
|
(рис. 74, в). Это |
подтверждается тем, что в монокристалле ти |
||
тана, |
очищенном |
зонной |
плавкой, субзеренная структура выяв |
ляется во много раз слабее, чем в техническом титане.
195
нице субзерен и величина упругой энергии мала. В определен ных условиях состояние после полигонизации является альтерна тивой состоянию после рекристаллизации.
В алюминиевых сплавах (типа авиаль) при горячем прессо вании возникает весьма устойчивая полигональная структура. Несмотря на значительную деформацию и сильно выраженную текстуру, рекристаллизация не происходит даже при нагреве на 100—150° С выше обычных температур рекристаллизации для этих сплавов (так называемый пресс-эффект) [147, 1621.
В работе [146] отмечалось, что в монокристалле цинка отдель ные субграницы, образованные вертикальными стенками, сохра нялись при нагреве до температур, близких к температурам плавления. В поликристаллическом никеле субграницы сохраня лись до 800° С, т. е. значительно выше температуры рекристал лизации.
Устойчивость полигональных образований дополнительно возрастает благодаря взаимодействию границ субзерен с при месными атомами и дисперсными частицами. Винтовая дислока ция в железе может связать 7% (ат.) С [163]. Краевая дислока ция связывает в два раза меньшее количество углерода, посколь ку в первом случае сегрегация возможна вокруг всего дефекта, а во втором — только по одну сторону от плоскости скольжения. Энергия взаимодействия (изменение упругой энергии при пере ходе атома углерода из середины кристалла в ядро дислокации) в обоих случаях одинакова. Когда атомы углерода полностью связаны, энергия уменьшается на 20% для винтовых дислокаций и на 10% для краевых при Т = 0° К. С повышением температу ры выигрыш в энергии становится меньше, а тепловая энергия — больше энергии взаимодействия примесных атомов с дислока циями.
Связь между дислокациями и примесными атомами можно оценить методом внутреннего трения. В ряде работ (Саррак, Су ворова, Энтин [164]) исследовалось взаимодействие между дисло кациями и примесными атомами внедрения в железе. Показана зависимость взаимодействия от состава сплава. Отмечено [165], что увеличения содержания углерода в железе от 10-7 до 10_4% (по массе) достаточно для блокирования дислокаций. В сильно деформированном железе (р = 1012 см~2) для этой цели потре буется 6-10_2% (ат.) С. Равновесная концентрация углерода в твердом растворе железа при комнатной температуре значитель но меньше 7 10~7 % (ат.), но скорость достижения равновесия при этой температуре очень мала.
Согласно Коттреллу, скорость сегрегации на дислокациях определяется выражением
где По — число растворенных атомов на единицу объема зерна;
198
tit — число атомов, диффундирующих к единице длины дис локационной линии за время t\
А = 1,5 мн/л12/(1,5 • 10-2 дин!см2) ; D — коэффициент диффузии.
Уравнение справедливо для начальных стадий сегрегации. Оценка для насыщения половины дислокаций дает величину t = 105 лет при комнатной температуре и 40 сек при 200° С.
Распространенный метод выявления полигонизованной струк туры по ямкам травления основан на обогащении границ субзе рен примесями или высокодисперсными частицами и увеличени ем при этом травимости.
Когда металл подвергается воздействию высоких температур, создать устойчивые дислокационные образования трудно из-за развития термически активируемых процессов. В работах [166, 59] было показано, что после высокотемпературной термомеха нической обработки (ВТМО) скорость диффузии при 800° С в никелевом (ХН77ТЮР) и железном (ЭИ481) жаропрочных спла вах возрастает; в титановых сплавах скорость диффузии умень шается при относительно низких и возрастает при более высоких температурах (250° С). Был сделан вывод о целесообразности использования ВТМО для жаропрочных сплавов, работающих при относительно невысоких температурах.
Вместе с тем в работе Суркова и Садовского [167] показано, что при ВТМО такого же никелевого сплава (марка ХН77ТЮР) в случае малых скоростей деформирования (осадкой на 20— 30%) возникает термически стабильная полигональная структу ра и сопротивление ползучести сплава больше при достаточно высокой температуре по сравнению с обычной обработкой. В ра ботах [168; 6] была показана возможность получения стабильной полигональной структуры в результате относительно небольшой деформации (1—10%) и последующего нагрева ниже темпера туры рекристаллизации (механико-термическая обработка). При этом возрастает сопротивление ползучести, длительная и цикли ческая прочность. Создание полигональной структуры в молиб дене приводит к значительному повышению температуры рекри сталлизации (на 200—300° С) и к улучшению механических свойств [169].
В работе [170] был использован метод механико-термической обработки (МТО) с целью создания в сплавах на основе никеля (ХН77ТЮР) полигональной структуры, а для увеличения ста бильности ее сплав после образования субструктуры подвергали старению для выделения фазы у' на полигональных стенках. Обработка проводилась по следующему режиму: закалка с 1080° С на воздухе, деформация растяжением 0,3%, нагрев при 550° С в течение 200 ч и, наконец, старение при 700° С в течение 16 ч. По сравнению с обычной термической обработкой (без полигонизации) длительная прочность сплава при 700 и 900° С была примерно в два раза больше (рис. 78).
199
Было проведено также сравнительное исследова
|
ние |
диффузионной |
по |
||||
|
движности |
после |
указан |
||||
|
ных обработок [170]. |
Оп |
|||||
|
ределялся |
коэффициент |
|||||
|
самодиффузии |
Ni63 |
при |
||||
|
800° С. |
Оказалось, |
что |
||||
|
скорость диффузии |
после |
|||||
|
МТО примерно в два раза |
||||||
|
меньше, |
чем после обыч |
|||||
|
ной термической обработ |
||||||
|
ки |
(2,4 • 10~12 |
и |
4,5 X |
|||
|
X 10-12 см~21сек |
соответ |
|||||
|
ственно). |
|
Анализ |
автора |
|||
|
диограмм, |
иллюстрирую |
|||||
Рис. 78. Длительная прочность сплава ХН77ТЮ: |
щих характер |
диффузии, |
|||||
/ — после МТО; 2 — после стандартной термо |
показал, |
|
что после МТО |
||||
обработки |
путей облегченной диффу |
||||||
|
зии |
меньше, |
диффузия |
идет в основном по границам зерен и совсем немного внутри зе рен. Между тем после обычной обработки, кромё граничной диф фузии, наблюдается значительная диффузия также внутри зерен.
Очевидно, в результате процесса полигонизации дефекты структуры «вытесняются» из тела зерна, плотность их становится меньше и они сосредоточиваются на границах субзерен, а выде ление на субграницах при старении мелкодисперсной фазы де лает их менее проницаемыми диффузионно и термически более стабильными.
В работе Одинга, Ивановой, Гордиенко [171] для создания равномерной ячеистой структуры в железе и малоуглеродистой стали была предложена многократная деформация при комнат ной температуре (на длину площадки текучести) с промежуточ ным нагревом при 100—200° С (ММТО). Стабильность ячеистой структуры при такой обработке повышается за счет блокировки дислокаций примесями внедрения. Существенно возрастает со противление текучести и повышается температурный порог хлад ноломкости [6].
Е работе [172] для получения достаточно устойчивой полиго нальной структуры и увеличения сопротивления ползучести раз личных металлов была предложена низкотемпературная меха нико-термическая обработка (НМТО). Сначала производилась небольшая деформация при 77—4,2° К, а затем отжиг при 20— 200° С. В результате возникала весьма диспергированная, одно родная и достаточно устойчивая полигональная структура, что приводило к замедлению ползучести и увеличению длительной прочности.
200