- •Курсовая работа
- •Проверил:_____________________
- •2.2 Выбор метода получения заготовки
- •2.3 Разработка технологического маршрута
- •2.6 Выбор оборудования, приспособлений и инструментов.
- •2.7 Расчет режимов резания
- •2.9 Расчет норм времени
- •9 Расчет и конструирование режущего инструмента
- •2.11 Расчёт и проектирование измерительного приспособления
2.7 Расчет режимов резания
Операция 035. Токарный станок с ЧПУ S310SM DOOSAN
Содержание переходов:
1. Точить торец Ø 116, выдерживая 53,5-074.
2. Точить поверхность Ø 116 на проход, выдерживая Æ114-0,87 предварительно.
3. Точить фаску 2 х30°.
4. Сверлить сквозное отв Ø27+0,52,
5. Расточить Ø60+0,74 , выдерживая 2±0,12.
6. Расточить фаску, выдерживая Ø38 и 15°.
Установить в противошпиндель
7. Точить торец Ø 53, выдерживая 52-0,3.
8. Точить торец Ø 114, выдерживая 18-043 и Ø65-0,74, и 45°.
9. Точить поверхность Ø 53 с подрезкой торца, выдерживая Æ51 –0,74, размер 32,5 ±031 предварительно.
10. Расточить сквозное отв Ø27,6+0,084,
11. Расточить сквозное отв Ø28+0,021,
12. Расточить фаску, выдерживая Ø38 и 15°.
I. Выбор режущего инструмента
На переходах 1, 2 принимаем прямой проходной резец PSSСR 2020К 12, оснащенный пластинкой SСUM120404FR из твердого сплава с износостойким покрытием СТ25 с углом φ = 450; материал державки – сталь 45. Геометрические параметры резца γ=70; r=0.4 мм. [12]
На переходе 3 принимаем прямой проходной упорный резец SDЕСR 2020К 11, оснащенный пластинкой DСUM110304FR из твердого сплава СТ25 с износостойким покрытием с углом φ = 600; материал державки – сталь 45. Геометрические параметры резца γ=70; r=0.4 мм. [12].
На переходе 4 выбираю сверло TAFM2700F32 c пластиной GPMT110304-U3 [10] и устанавливаю его геометрические элементы . Сверло диаметром D=27 мм с мех. креплением твердосплавной пластины. Геометрические элементы: углы сверла ψ= 550[10].
На переходе 5 принимаем расточной резец S25M SDUCR12, оснащенный пластинкой DCMT110304FR из твердого сплава с износостойким покрытием СТ25 с углом φ = 930; материал державки – сталь 45. Геометрические параметры резца γ=70; r=0.2 мм [12].
На переходе 6 принимаем прямой проходной упорный резец SDВСR 2020К 11, оснащенный пластинкой DСUM110304FR из твердого сплава СТ25 с износостойким покрытием с углом φ = 750; материал державки – сталь 45. Геометрические параметры резца γ=70; r=0.4 мм. [12].
На переходе 7, 8 принимаем прямой проходной резец PSSСL 2020К 12, оснащенный пластинкой SСUM120404FR из твердого сплава с износостойким покрытием СТ25 с углом φ = 450; материал державки – сталь 45. Геометрические параметры резца γ=70; r=0.4 мм. [12]
На переходе 9 принимаем прямой проходной упорный резец SDJСL 2020К 11, оснащенный пластинкой DСUM110304FR из твердого сплава СТ25 с износостойким покрытием с углом φ = 930; материал державки – сталь 45. Геометрические параметры резца γ=70; r=0.4 мм. [12].
На переходах 10, 11 принимаем расточной резец S25M SDUCL12, оснащенный пластинкой DCMT110304FR из твердого сплава с износостойким покрытием СТ25 с углом φ = 930; материал державки – сталь 45. Геометрические параметры резца γ=70; r=0.2 мм [12].
На переходе 12 принимаем прямой проходной упорный резец SDВСL 2020К 11, оснащенный пластинкой DСUM110304FR из твердого сплава СТ25 с износостойким покрытием с углом φ = 750; материал державки – сталь 45. Геометрические параметры резца γ=70; r=0.4 мм. [12].
II. Назначаю режимы резания.
1. Устанавливаю глубину резания для каждой поверхности.
При обработке цилиндрических поверхностей:
t = , мм. (21)
где: D – размер обрабатываемой поверхности, мм.
d – размер обработанной поверхности, мм.
t2 = = 1,0 мм,t3 = 2,0 мм – величина фаски,
t4 = = 13,5 мм.t5 =2,0 мм. t6 = t12 = 1,5 мм – величина фаски,
t8 =20,5-18=2,5 мм. t9 = = 1,0 мм.t10 == 0,3 мм.
t11 == 0,2 мм.
2. Назначаю подачу по рекомендациям [10], [12],
Таблица 6
№ перехода |
S, мм/об |
2 |
0,3 |
3 |
0,2 |
4 |
0,1 |
5 |
0,1 |
6, 12 |
0,2 |
7 |
0,1 |
8 |
0,2 |
9 |
0,3 |
10 |
0,1 |
11 |
0,05 |
3. Назначаю стойкость инструментов [11] для резцов Т = 60 мин, для сверл Т = 40 мин.
4. Назначаю скорость резания, определяю частоту вращения шпинделя по следующей формуле:
n = ,об/мин (22)
где: V – скорость вращения детали, м/мин.,
d - диаметр заготовки, мм.
Таблица 7
№ перехода |
Vтабл, м/мин |
d, мм |
n, об/мин |
2 |
255 |
116 |
700 |
3 |
255 |
114 |
712 |
4 |
150 |
27 |
1760 |
5 |
255 |
60 |
1350 |
6,12 |
255 |
38 |
2130 |
7 |
255 |
53 |
1530 |
8 |
255 |
65 |
1250 |
9 |
255 |
51 |
1590 |
10 |
250 |
27,6 |
2880 |
11 |
300 |
28 |
3400 |
5. Мощность станка составляет N = 35 кВт, мощность резания на переходах незначительна в сравнении с мощностью станка, поэтому их не определяем.
Режимы резания на 1 и 7 переходы рассчитываю аналитическим методом [14]
Переход 1. Точить торец Ø 116.
1. Глубина резания: t = 1,5 мм
2. Подача: S.= 0,3 мм/об.
3. Скорость резания:
V = Cv·Kv/Tm · tx · Sy , м/мин (23
Где: Сv ; х; у; m - постоянные коэффициенты:
Т – стойкость инструмента, мин,
s – величина подачи инструмента, мм/об,
t – глубина резания, мм.
Км - поправочный коэффициент на скорость резания
4. Среднее значение стойкости Т при одноинструментальной обработке 90 мин. Значения Сv и показателей степени x, y и m принимаем.
Кv - поправочный коэффициент на скорость резания.
kv =kmv * kпv * kuv = 1,25* 1,0* 1,0 = 1,25
kmv = kГ()nv (24)
kmv = 1,0()1 = 1,25
kГ =1,0, n v = 1,0
kпv=1,0, kuv =1,0
Постоянные коэффициенты: Сv =420; х=0,15; у=0,2; m=0,2.
V = 420·1,25 /900,2·20,15·0,30,2 = 250 м/мин = 4,2 м/с.
5. Определяю частоту вращения заготовки, соответствующую принятой скорости:
n = об/мин.
n = = 690 об/мин.
где: V – скорость вращения детали, м/мин.,
d - диаметр заготовки, мм.
6. Сила резания:
Рz = 10·CP·tx·Sy·Vn·KP ,Н. (25)
Где : Ср; х; у; n - поправочные коэффициенты:
Sz – величина подачи инструмента, мм/зуб,
V – скорость вращения детали, м/мин.,
t – глубина резания, мм.
Кр - поправочный коэффициент на силу резания.
Значения Ср и показателей степени x, y и m принимаем.
Ср =300; х=1,0; у=0,75, n = -0,15.
= ()n (26)
= ()0,75 = 0,84
Pz = 10·300·21·0,30,75·250-0,15·0,84 = 880 Н.
7. Мощность резания:
Ne = Pz·V/1020·60, кВт. (27)
Где V – скорость вращения инструмента.
Pz - окружная сила резания, Н.
Ne = 880·250/61200 = 3,6 кВт
III Расчитываю основное (машинное) время.
To = , мин. (28)
L=l + y + ∆
Где: y + ∆ - величина врезания и перебега инструмента, [8]
l – длина обрабатываемой поверхности, мм.
Sм – подача минутная, мм/мин.
n – число оборотов детали или инструмента.
To1 = = 0,29мин. To2 = = 0,11мин.
To3 = = 0,014мин. To4 = = 0,34мин.
Tо5 = 2 = 0,12мин. To6 = To12 = =0,003мин.
To7 = = 0,09мин. To8 = 2= 0,2мин.
To9 ==0,083мин.
To10 == 0,19мин. To11 ==0,32мин.
Основное время на всю операцию То = 1,31 мин.
Операция 050. Токарный станок с ЧПУ 160НТ
Содержание переходов:
1.Точить поверхность Ø 114, выдерживая Æ112.8 –0,022 окончательно.
2. Точить поверхность Ø 51 с подрезкой торца, выдерживая Æ50,4 –0,074, размер 32,8 ±0,31 окончательно.
3. Точить канавку, выдерживая Æ 47 –0,3, размеры 4+0,36 и 29,8+0,1.
4. Точить фаску 1,6 х45°.
5. Точить канавку, выдерживая Æ 49,5 –0,62, размеры 2±0,13, и 0,3±0,12, 45° и R0,5.
6. Фрезеровать паз, выдерживая 8и 10±0,18.
I. Выбор режущего инструмента
На переходах 1, 4 принимаем прямой проходной резец PSSСR 2020К 12, оснащенный пластинкой SСUM120404FR из твердого сплава с износостойким покрытием СТ25 с углом φ = 450; материал державки – сталь 45. Геометрические параметры резца γ=70; r=0.4 мм. [12]
На переходе 2 принимаем проходной упорный резец SDJСR2020К11, осна
щенный пластинкой DСUM110304FR из твердого сплава СТ25 с износостойким покрытием с углом φ = 930; материал державки – сталь 45. Геометрические параметры резца γ=70; r=0.4 мм. [12].
На переходе 3 принимаем резец канавочный шириной 4 мм: RF151.22- 2020K04 с пластиной N151.2-400.4Е с износостойким покрытием СТ25.
На переходе 5 принимаем резец канавочный шириной 3 мм с износостойким покрытием СТ25.
На переходе 6 выбираю фрезу шпоночную ММ08-16070.3-3007 фирмы SЕСО, пластина ММ08-08005-М03-Т60М [15].
II. Назначаю режимы резания.
1. Устанавливаю глубину резания для каждой поверхности.
При обработке цилиндрических поверхностей:
t = , мм.
t1 = =0,6 мм,t2 = =0,3 мм,
t3 = 4,0 мм. – ширина канавки, t4 = 1,6 мм. – величина фаски.
t5 = 5,0 мм. – величина канавки
2. Назначаю подачу по рекомендациям [10], [12]
Таблица 8
переход |
S табл. мм / об |
1, 2 |
0,1 |
3 |
0,05 |
4 |
0,2 |
5 |
0,05 |
3 Назначаю стойкость инструментов для резцов Т = 60 мин для фрез -20 мин. [11]
4. Назначаю скорость резания, определяю частоту вращения шпинделя по следующей формуле:
n = ,об/мин
где: V – скорость вращения детали, м/мин.,
d - диаметр заготовки, мм.
Таблица 9
№ перехода |
Vтабл, м/мин |
d, мм |
n, об/мин |
1 |
270 |
112,8 |
760 |
2,3,4,5 |
270 |
50,4 |
1700 |
5. Мощность станка составляет N = 12 кВт, мощность резания на переходах незначительна в сравнении с мощностью станка, поэтому их не определяем.
Режимы резания на 6 переход рассчитываю аналитическим методом [14]
Переход 6. Фрезеровать паз, выдерживая 8+0,12 и 10 ±0,18
Устанавливаю глубину резания.
h=4,5мм.
Глубина фрезерования
t = d=8 мм.
Ширина фрезерования:
В = 8 мм.
2. Назначаю подачу на зуб фрезы
При фрезеровании пазов шпоночной фрезой рекомендуется
S1 =0,007 мм/зуб на врезание, S2 =0,022 мм/зуб на продольное движение,
3. Назначаю период стойкости инструмента: Для шпоночной фрезы диаметром до 20 мм рекомендуется Т = 40 мин.
4. Определяю скорость главного движения резания
v м/мин
Cv = 12; q =0,3; Х=0,3; у=0,25; u=0; р=0; m=0,25.
kv = kmv * kпv * kuv = 1,25 * 1,0 *1,0 =1,25
kmv = kГ()nv К г=1,0, n v = 1,0
σв – предел прочности обрабатываемого материала.
kmv = 1,0()1 = 1,25
kпv = 1,0 kuv = 1,0
V = 13,6 м/мин. = 0,2 м/с.
5. Определяю частоту вращения шпинделя, соответствующей найденной скорости
n = об/мин.
n = =543 об/мин.
7. Определяю скорость движения подачи
V S = Sz * Z * n
V S = 0,022 х 2 х 543 = 24 мм/мин
8. Определяю силу резания
Pz = , Н
Cр =68,2; Х=0,86; у=0,72; u=1,0; q =0.86; w=0
= ()n
= ()0,3 = 0,94
n = 0,3
Pz1 = = 162,3 Н.
9. Определяю мощность, затрачиваемую на резание
Nрез = кВт
Nрез = = 0,04 кВт.
10. Проверяю мощность. Мощность приводной головки N = 2,8 кВт
Условие Nрез < N дв выполняется, т.е. обработка возможна.
11. Определяю основное время
To = i, мин. (29)
L= l+ y +∆ = 20+ 4,5 = 24,5 мм.
y +∆ = 0 мм. – величина врезания и перебега фрезы, [8]
То6 = + = 0,83+0,59= 1,42 мин.
III Расчитываю основное (машинное) время.
To = , мин.
L=l + y + ∆
Где: y + ∆ - величина врезания и перебега инструмента [8]
l – длина обрабатываемой поверхности, мм.
Sм – подача минутная, мм/мин.
n – число оборотов инструмента.
То1= = 0,26 мин.
T02 = = 0,23мин. T03 = = 0,02мин.
To4 = = 0,02мин.
To5 = = 0,02мин.
Основное время на всю операцию То = 1,71 мин.
Операция 080. Зубофрезерная .
Станок: зубофрезерный с ЧПУ 53А32Ф6
Фрезеровать зубья m=2,5 мм, z=44.
Выбираю режущий инструмент: червячная фреза цельная из быстрорежущей стали Р6М5, однозаходная; класс точности фрезы АА ГОСТ 9324.
Основные параметры однозаходной червячной фрезы: наружный диаметр D=100, число зубьев z=14 .Угол заточки передней поверхности .
Назначаю режимы резания [11]:
1. Глубина резания равна высоте зуба t=h=5,62 мм.
2. Назначаю подачу
Sz = 1,9*1*1=1,9 мм/обринимаю 1 nh/ 291)ть резания
3. Скорость резания
V = (70-66)*1*1*1 = (70 – 66) м/мин, принимаем V =60 м/мин.
4. Частота вращения фрезы, соответствующая найденной скорости резания.
n = об/мин.
n = = 191 об/мин.
5. Величина осевой передвижки W = 15.
6. Основное время
То=(30)
Длина прохода фрезы L=l+l1 = 18+28 = 46 мм.
l1 = 28 мм [11]
То= = 5,58 мин.
Операция 110. Шлифовальная
Оборудование: Круглошлифовальный станок RSM 500 CNC
Содержание переходов:
1. Шлифовать поверхность Ø50,4-0,072, выдерживая Æ 50,величину шероховатости Rа 0,8 и неперпендикулярность 0,05.
Припуск на обработку для переходов h = 0,2 мм.
I. Выбираю шлифовальный круг. Для круглого наружного шлифования, параметра шероховатости Rа 0,8 мкм, стали 45 рекомендуется по ГОСТ 2424 круг ПВД 300-40-127 14А 40Н СМ1 6К 35А2 [11].
где ПВД – тип круга,
300-40-127 – размеры круга,
14А – шлифовальный материал, обработка легированных сталей,
40Н – зернистость,
СМ1 – твердость,
6 – структура круга,
К – связка,
35- рабочая скорость,
А – класс точности,
2 – класс неуравновешенности.
II. Назначаю режимы резания [14].
1. Скорость главного движения резания (шлифовального круга) V=35 м/с.
Частота вращения круга
nкр = ==1656 об/мин.
По паспортным данным nкр =1700 об/мин.
2. Скорость заготовки при врезном шлифовании:
для чистовых проходов VSокр=20… 40 м/с.
3. Определяю частоту вращения заготовки, соответствующую принятой скорости движения окружной подачи
n1 = == 191 об/мин.
Найденные значения могут быть установлены на станке, имеющем бесступенчатое регулирование частоты вращения заготовки до 2000 мин -1.
4. Определяю радиальную подачу круга
при врезном шлифовании:
на окончательном S = 0,001 – 0,005 мм/ об дет.
Принимаю S =0,005 мм/ об дет
5. Определяю мощность, затрачиваемую на резание
Nрез1 = СNtxsydq = 0,14х300,8х0,20,8х0,0050х500,2 = 1,02 кВт. (31)
10. Проверяю, достаточна ли мощность привода станка
У станка N шп = 5,5 кВт;
Условие N рез < N шп выполняется (1,02< 5,5) т.е. обработка возможна.
III. Основное время на обработку одной поверхности
To = + Твых (32)
где Твых - время на выхаживание, к ШК-2 [6].
To1 = + 0,2 = 0,41 мин.