Оборудование целлюлозно-бумажного производства Том 1. Оборудование дл
.pdfС увеличением шага винта возрастает потребляемая мощ ность и насосный эффект, характеризующий работу перемеши вающего устройства и, следовательно, циркуляцию массы в ап парате. Насосный эффект — объем массы, стекающий с винта в единицу времени. Он пропорционален шагу винта и площади лопасти. Другой характеристикой работы перемешивающего устройства является гидродинамический напор — величина ана логичная высоте нагнетания насоса. При перемешивании напор расходуется на преодоление сопротивления среды, движение
массы и турбулизацию. Эти |
вопросы подробно рассмотрены |
в специальной литературе [2, 53]. |
|
При выборе типа мешалки |
(лопастные, турбинные, винтовые |
и т. д.) обычно учитывают физико-механические свойства пере мешиваемой среды, прежде всего вязкость, так как именно она определяет условия перемешивания и режим движения среды в аппарате. С увеличением вязкости движение перемешивае мого материала в аппарате замедляется, что приводит к умень шению эффективной турбулентности.
Так как не установлены критерии, характеризующие ме шалки для конкретных технологических процессов, при выборе мешалок обычно руководствуются опытом, накопленным при наблюдении за работой промышленных и экспериментальных установок.
Исходя из опыта эксплуатации и экспериментальных про верок НИИЦмашем принято для отбельных башен устройство перемешивающее, горизонтальное, пропеллерное, конструкция которого описана выше и показана на рис. 7.7. Количество типоразмеров этого устройства ограничено ОСТ 26-08-403—72 «Устройства перемешивающие. Типы и основные параметры». В качестве основных параметров в стандарте приняты диаметр винта (пропеллера) и частота его вращения (табл. 7.5).
7.5. Характеристики перемешивающих устройств для отбельных башен
Перемешивающее |
Диаметр |
Частота |
Масса, т |
устройство |
винта, мм |
вращения, мин”1 |
|
УПГП-750 |
750 |
236; 300 |
1,15 |
УПГП-1000 |
1000 |
212 |
1,30 |
УПГП-1250 |
1250 |
212 |
— |
Потребляемая мощность (Вт) при перемешивании с доста точной для инженерных расчетов точностью может быть опре делена по формуле [37, 53]:
N = K Npn3d l |
|
где KN — критерий мощности; р — плотность |
перемешиваемой |
среды, кг/м3; п — рабочая частота вращения |
винта, с-1; dM— |
диаметр винта, м. |
|
|
4 4 |
|
|
|
|
|
Рис. |
7.8. |
Зависимость |
расхода |
|||
5 |
4 0 |
|
|
|
> |
|
мощности, |
потребляемой |
переме |
||||
OQ |
|
|
|
> |
|
шивающими устройствами, от кон |
|||||||
* |
36 |
|
|
|
|
центрации целлюлозной суспензии: |
|||||||
-0 |
|
|
|
|
|
||||||||
32 |
|
|
/ |
|
|
1 — устройство перемешивающее |
гори |
||||||
Б |
|
|
|
|
|||||||||
со |
28 |
|
|
|
|
|
зонтальное пропеллерное УПГП-750/ |
||||||
§ |
|
|
/ |
|
|
/236; |
2 — УПГП-750/300; |
3 — УПГП-1000/ |
|||||
|
|
|
|
|
/212; 4 — УПГП-1250/212 |
|
|
|
|||||
Г |
24 |
|
|
/ |
|
|
|
|
|
||||
о |
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
£ |
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
о |
|
г/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
16 |
|
/ |
|
$ |
|
|
Критерий |
мощности |
зави |
||||
Е |
, ' |
|
|
|
|
|
|||||||
Q3 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
1 |
12 |
|
|
|
2 |
|
сит |
от |
центробежного |
крите |
|||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
5^ |
— |
J x |
|
||||||||
Оо |
8 |
|
|
рия |
Рейнольдса. |
|
|
|
|||||
QO |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
4 |
|
|
|
|
|
На рис. 7.8 приведены не |
||||||
О |
0,5 |
1,0 |
1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Л,0 4,5 5,0 |
которые |
зависимости |
расхода |
|||||||
|
мощности, |
потребляемой пе |
|||||||||||
|
|
Концентрация |
м ассы , % |
' |
|||||||||
|
|
ремешивающими |
устройства |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
ми |
УПГП, |
от |
концентрации |
целлюлозной суспензии. Приведенные зависимости получены НИИЦмашем на лабораторных моделях. Они не учитывают затрат мощности на трение в подшипниковых и сальниковых
узлах.
Для интенсификации процесса перемешивания в зоне раз бавления отбельной башни устанавливают, как правило, несколько перемешивающих устройств. Обычно хорошее переме шивание достигается при условии обеспечения суммарного на сосного эффекта всех перемешивающих устройств, превышаю щего в 5—10 раз расход потока из башни. Это обеспечивает 5 —1 0 -кратное прохождение частиц в зоне циркуляции до их вы хода из башни. Некоторые данные по выбору количества и типоразмера перемешивающих устройств в зависимости от про изводительности потока и диаметра отбельной башни приве дены в табл. 7.6.
7.3.2. Радиальный смеситель
Радиальный смеситель массы с химическими реагентами размещается внутри отбельной башни типа, показанного на рис. 7.6, г. Обычно в таких случаях отдельный смеситель вне башни не применяется.
Расположение радиального смесителя показано на рис. 7.9, а. Основные конструктивные элементы смесителя — корпус с при соединительным фланцем, ротор в сборе и статор. Ротор с кры латкой расположен в башне вертикально, опирается на под шипники качения в корпусе смесителя. Поверхность верхней части крылатки конусная вогнутая, нижней — плоская. На ней под определенным углом расположены планки для продвижения^массы от центра к периферии. Статор представляет собой набор специальных планок, располагаемых на внутренней по верхности фланца корпуса.
Внутренний |
|
Устройства перемешивающие |
|
|||
диаметр, м |
Производи |
Типоразмер |
Количество, шт. |
|||
|
|
тельность |
|
|
|
|
башни |
колонки |
потока, т/сут |
для башен |
для колонок |
для |
для |
|
башен |
колонок |
||||
|
|
Б а ш н и б е з п о г л о т и т е л ь н о й к о л о н к и |
|
|
||
3,0; 3,6 |
— |
100—400 |
УПГП-750 |
_ |
1—2 |
_ |
4,0; 4,5 |
— |
100—315 |
УПГП-750 |
— |
2 |
_ |
4,0; 4,5 |
— |
400—800 |
УПГП-1000 |
— |
2—3 |
_ |
5,0; 6,0 |
— |
200—315 |
УПГП-750 |
— |
3 |
— |
5,0; 6,0 |
— |
400—800 |
УПГП-1000 |
— |
2—3 |
_ |
7,0; 8,0; |
— |
400—800 |
УПГП-1000 |
— |
3 |
— |
9,0 |
— |
400—800 |
УПГП-1000 |
— |
3 |
— |
|
Б а ш н и с в н у т р е н н е й п о г л о т и т е л ь н о й к о л о н к о й |
|
||||
5,0 |
2,2/3,0 |
160—800 |
УПГП-750 УПГП-750 |
3 |
2 |
|
6,0 |
2,6/4,0 |
160—800 |
УПГП-750 УПГП-750 |
3 |
2 |
|
7,0 |
3,0/4,5 |
315—800 |
УПГП-1000 УПГП-750 |
3 |
2 |
|
8,0 |
3,6/5,0 |
315—800 |
УПГП-1000 УПГП-750 |
3 |
2 |
|
9,0 |
4,0/6,0 |
800 |
УПГП-1250. УПГП-1000 |
3 |
3 |
|
|
Б а ш н и с н а р у ж н о й п о г л о т и т е л ь н о й к о л о н к о й |
|
||||
2,6 |
0,9/1,6 |
100—315 |
УПГП-750 |
— |
1—2 |
|
3,0 |
1,2/2,0 |
100—315 |
УПГП-750 |
— |
1—2 |
|
3,6 |
1,6/2,2 |
100—315 |
УПГП-750 |
— |
1—2 |
|
4,0 |
—/2,6 |
100—400 |
УПГП-750 УПГП-750 |
2 |
|
|
4,0 |
—/2,6 |
630—800 |
УПГП-1000 |
УПГП-750 |
2 |
|
П р и м е ч а н и е . В знаменателе указаны диаметры колонок, применяемых для массы концентрацией ниже 4%.
Корпус литой, имеет патрубок входа массы и фланец, с по мощью которого смеситель соединяется с башней. Внутри кор пуса расположены подшипники качения и сальниковое устрой ство. Смеситель приводится от электродвигателя через кли ноременную передачу и редуктор или конический зубчатый редуктор, непосредственно соединяемый с валом ротора.
Целлюлозная масса с предварительно введенным реагентом, проходя между статором и ротором, подвергается эффектив ному перемешиванию. Частота вращения ротора (90—200 мин-1) принимается в зависимости от концентрации (4—12%) и усло вий работы башни.
Смесители этого типа не имеют широкого распространения на отечественных целлюлозно-бумажных предприятиях и могут быть изготовлены заводами химического машиностроения по индивидуальным заказам.
Гребковое устройство устанавливают в верхней части башен
с нижней подачей массы |
(см. рис. 7.6, г) |
и башен с внутренней |
||||||
поглотительной |
колонкой |
(см. |
рис. |
7.6, е). |
Принципиальная |
|||
конструкция |
устройства |
показана |
на |
рис. |
7.9,6. |
Гребковое |
||
устройство, изображенное |
на рис. 7.9, б, применяется |
в башнях |
||||||
с внутренней |
поглотительной |
колонкой |
при |
отбелке массы |
||||
с концентрацией |
более 8 %. При отбелке |
массы концентрацией |
Рис. 7.9. Расположение радиального смесителя и гребкового устройства.
а-см еситель радиальный; б - |
гребковое |
устройство |
для башен с |
внутренней |
п о ч т и |
тельной колонкой; 1 — корпус; |
2 — ротор; |
3 — статор* |
4 — rDe6nv-C |
стойка |
°п0р ая’ |
6 — привод |
|
|
н |
|
|
ниже 4% гребковое устройство не требуется так как масса при этом обладает достаточной текучестью и самотеком' пере ходит из колонки в башню (см. рис. 7 . 5 ж )
Конструкция гребкового устройства включаетгребок, °"°Р* ную стойку и привод. Гребок состоит из прямоугольной стУ“^ ы с прикрепленными к ней на болтах Двумя ЛОпастями к а п с и д
ного сечения. На лопастях расположены под углом по
лению вращения прямоугольные планки, обеспечиваю®^ мещение массы к периферии. ВерТикальный прив0дноИ
установлен в подшипнике качения, вмонтированном в оП°?нпй
стоике, и подшипнике скольжения, г>ягпппА^„ |
„ конУ |
час™ опоры. Здесь же находится ^ Г ^ к Т |
о ё |
Привод гребкового устройства осуществл |
м0тор'РеДУ |
тора. Частота вращения гребка не превышает |
10 мий"1- |
Разбавительное устройство — необходимый элемент отбель ных башен и некоторых типов бассейнов, содержащих целлю лозную массу концентрацией 8—14% и требующих по условиям работы ее разбавления в зоне выгрузки до концентрации 1,5— 4%. Разбавительное устройство (рис. 7.10, а) обеспечивает равномерную подачу в аппарат заданного количества воды с целью достижения требуемой концентрации массы в зоне выгрузки и способствует улучшению условий перемешивания за счет энергии струи жидкости. Оно состоит из распредели тельного коллектора и разбавительных сопл.
К соплу предъявляются следующие основные требования: возможность регулирования количества разбавительной жид кости, обеспечение скорости истечения струи в заданных преде лах, самозакрытие сопла при прекращении подачи воды или падении давления в подводящем коллекторе ниже определен ного значения, простота и надежность конструкции. На пред приятиях целлюлозно-бумажной промышленности эксплуатиру ются сопла самых разнообразных конструкций. Многие из них не отвечают предъявляемым» требованиям.
По ОСТ 26-08-863—73 «Устройства разбавительные. Типы и основные параметры» изготовляется тип сопла, изображен ный на рис. 7.10,6. Это сопло состоит из корпуса, включающего запорный клапан, и кожуха, в котором заключена пружина. Корпус и кожух соединены посредством фланцев. Корпус сопла заканчивается посадочным конусом, в который заходит запор ный клапан. Кожух имеет приспособление для регулирования силы давления пружины и регулировочный винт для изменения хода клапана, а следовательно, и степени открытия сопла Мембрана, установленная между фланцами, исключает попа дание рабочей жидкости в кожух пружины. Сопло посредством фланцев соединяется с башней и распределительным коллек тором разбавительного устройства.
При достижении определенного давления разбавительной жидкости в сопле усилие диафрагмы превышает сопротивление пружины и клапан открывается, обеспечивая поступление жид кости в башню. Скорость истечения жидкости из сопла уста навливается обычно в пределах 10—20 м/с. Давление в кол лекторе при этом должно быть 0,2—0,35 МПа. Для обеспечения нормального закрытия сопла степень сжатия необходимо отре гулировать так, чтобы создаваемое ею усилие на мембрану сопла превышало максимальное гидростатическое давление жидкости в башне. Изменяя ход запорной иглы и давление жидкости, подаваемой в корпус сопла, можно регулировать ко личество воды, подаваемой на разбавление массы. В отбельных башнях для создания зоны равномерного разбавления массы устанавливают несколько разбавительных сопл, располагаемых
Рис. 7.10. Устройство разбавительное:
а — вид разбавительного устройства в |
плане; б — конструкция сопл; |
1 — коллектор рас |
|||||
пределительный; |
2 — сопло разбавительное; 3 — конус |
посадочный; 4 — клапан |
запорный; |
||||
5 — фланец |
для |
соединения |
с башней; |
6 — корпус |
сопла; 7 — мембрана; 8 — фланцы; |
||
9 — кожух; |
10 — пружина; |
// — приспособление для |
регулирования |
сжатия |
пружины; |
12 — винт регулировочный; 13 — штуцер подачи жидкости
обычно в одной горизонтальной плоскости по окружности аппа рата.
В зависимости от диаметра башни и ее производительности применяют от 4 до 16 сопл. Угол между осью сопла и радиусом аппарата принимают в пределах 30—45° с тем, чтобы струи воды способствовали повышению циркуляции в зоне разбавле ния массы. Кроме того, направление движения струи воды должно совпадать с направлением потока массы, создаваемого перемешивающим устройством.
Основные параметры и типоразмеры разбавительных уст ройств, принятых ОСТ 26-08-863 — 73, приведены в табл. 7.7.
7.7. Основные параметры разбавительных устройств с кольцевым коллектором
Типоразмер разба- |
Производительность, м’/ч |
Диаметр |
|
|
|
||
вительного |
разбавительного |
разбавительного сопла |
сопла, мм |
устройства |
|
||
|
устройства |
|
|
УРК-40/420 |
От 40 ДО 420 |
От 10 до 70 |
40 |
УРК-420/2000 |
Свыше 420 до 2000 |
Свыше 70 до 140 |
65 |
На основе опыта эксплуатации и проектирования |
могут |
||||
быть рекомендованы |
следующие |
данные |
по |
выбору |
количе |
ства сопл: |
|
|
|
|
|
Производительность разбави- |
Свыше |
Свыше |
Свыше |
Свыше |
|
тельного устройства, м3/ч . |
От 40 |
||||
|
до 280 |
280 |
420 |
840 |
1700 |
Количество сопл, шт. |
4 |
до 420 |
до 840 |
до 1700 |
до 2000 |
6 |
6 |
8; 12 |
12; 14 |
Для каждого типоразмера сопла можно построить графики зависимости производительности от его рабочей характеристики и перепада давлений р2—Pi (рис. 7.11), [54], позволяющие опре делить производительность сопла в зависимости от степени открытия и требуемое давление жидкости, подаваемой на раз бавление. Верхний график позволяет определить необходимое давление р2 жидкости в корпусе сопла, исходя из противодав ления ри создаваемого высотой столба массы над уровнем сопла, и требуемой степени открытия (хода) запорного клапана 5. Порядок расчета по номограмме следующий. Находим точку пересечения вертикали р{ с линией давления в башне, проводим горизонтальную линию до точки пересечения с линией необхо димого давления в корпусе сопла для определенного хода кла
пана и, опуская из нее перпендикуляр на ось ординат, опреде ляем необходимое давление р2.
На нижнем графике по полученной разности (р2—Р\) нахо дим производительность сопла Q для принятой выше степени
| Вход п а с с ы
необходимого д авления в корпусе сопла
0,6 МПа
Q м 3/ с |
S = 15 MM |
Р2 ~ Р ,
Рис. 7.11. Зависимость производительности сопла Q от его ра бочей характеристики (см. рис. 7.10, б) и перепада давления
Р2—Р\
Рис. 7.12. Реактор кислородно щелочной обработки массы:
1 — рыхлитель массы; 2 — полки пово ротные; 3 — устройство разбавительное; 4 _ устройство перемешивающее
открытия запорного кл-апана 5. Расчетные зависимости, необ ходимые для построения этих графиков, приведены в работе
7.4. НОВЫЕ ОТБЕЛЬНЫЕ РЕАКТОРЫ
Разработка таких технологических процессов, как кислород но-щелочная отбелка, отбелка массы высокой концентрации в газовых потоках и динамическая отбелка, потребовала соз дания отбельных реакторов, отличающихся от описанных выше отбельных башен. На рис. 7.12 — 7.17 показаны основные кон струкции новых реакторов и их узлов, разработанные НИИЦ-
машем. Реактор кислородно-щелочной |
обработки массы |
(рис. 7.12) обеспечивает процесс отбелки |
при давлениях до |
318
12 МПа и включает такие принципиально новые элементы, как поворотные полки и рыхлитель массы. Другие устройства реак тора (разбавительное и перемешивающее) имеют такую же конструкцию и выполняют те же функции, что и в отбельных башнях.
В корпусе реактора равномерно по высоте расположены семь поворотных полок с шагом 1,2 м. Полки предназначены для исключения расслоения массы по фазам (жидкость — во локно) [43], наблюдаемого при достижении определенной высоты столба массы в аппарате. Это явление имеет существен ное значение при концентрациях массы ниже 18% [16]. Целлю лозная масса, разрыхленная при входе в реактор, взаимодей ствуя с газообразным кислородом, переваливается с полки на полку. Взаимодействие полок увязывается схемой автоматиче ского управления желобами.
Перед выгрузкой из реактора масса разбавляется водой до концентрации 4%, перемешивается и под действием избыточ ного давления в реакторе выдувается в приемную емкость.
Принцип конструктивного оформления поворотных полок показан на рис. 7.13. Полка выполнена в виде 12 желобов, каж дый из которых опирается на два подшипника скольжения. Корпусы подшипников располагаются на двух горизонтальных балках. Подшипники самосмазывающиеся выполняются из графитированных материалов или металлографита. Привод жело бов полки осуществляется системой рычагов, кулисы и тяг от пневмоцилиндра при давлении сжатого воздуха 1 МПа. Желоба полок поочередно занимают положение, показанное в сечениях А—А и Б—Б (см. рис. 7.13). Масса порциями пере валивается с полки на полку, при этом движение столба массы в целом не нарушается.
Рыхлитель расположен в верхней части аппарата, предназ начен для рыхления целлюлозной массы с целью обеспечения максимального контакта с кислородом.
Известны различные конструкции рыхлителей массы. Два типа рыхлителей, разработанных НИИЦмашем, показаны на
рис. 7.14. Один из них (рис. 7.14, а) предназначен для |
рыхления |
||
массы концентрацией |
12—^15%, |
другой (рис. 7.14, |
б) — для |
массы концентрацией 25—32%. |
типа рыхлителя составляют |
||
Основу конструкции |
первого |
три конусных ротора, имеющие возможность реверсирования направления вращения. Роспуск массы осуществляется рабо чими планками, расположенными на боковых поверхностях роторов. Масса через центральный патрубок диаметром 500 мм (в нижней части диаметр патрубка 700 мм) подводится к ро торам, расположенным симметрично относительно этого пат рубка. Патрубок в нижней части имеет вырезы по профилю ро
торов. В |
центральной |
части патрубка, не перекрываемой |
в плане |
роторами, |
установлена треугольная пирамидка, |
отбрасывающая массу к роторам. Зазор между вырезами вход ного патрубка и роторами (расстояние по линии перпендику-' лярной образующей конуса) регулируемся с помощью набора прокладок во фланцевом соединении конической и цилиндриче ской частей входного патрубка. Рабочий планки ротора расгЮ-
А -А Б - В
Рис. 7.13. Полка поворотная:
/ —- желоб; 2 — подшипник; 3 гидропривод; 4 — тяга приводная
лагаются по образующим конуса с шагом 5° Планки прива рены к верхнему и нижнему дискам, соединенным втулкой, по средством которой ротор крепится на валу. Вал приводится во вращение от мотор-редуктора мощностью 13 кВт. Частоту вращения роторов рыхлителя можно регулировать в пределах
38,6—193 мин-1 бесступенчато с помощью тиристорных преобразователей частоты тока.