Бурлака, Кучеренко, Мазоренко, Тищенко, Основы теории механизмов и машин
.pdf260 |
Лекция 14 |
движения будет совершать и вращательное движение вокруг своей оси.
Выполнение башмака в виде ролика 3 (рис. 7.4,а и 7.5,а) позволяет частично исключить трение скольжения, заменив его трением качения, уменьшить износ поверхностей вышей кинематической пары А и повысить надежность механизма.
|
Если ось толкателя проходит через центр О |
||||||||||
вращения кулачка (рис. 7.4,б), то механизм называют |
|||||||||||
кулачковым механизмом с центральным толкателем. |
|
||||||||||
|
2 |
Если же центр О вращения кулачка |
|||||||||
|
В |
отстоит |
от |
оси |
толкателя |
на |
некоторое |
||||
3 |
расстояние |
(рис. 7.8), то такой механизм |
|||||||||
|
|||||||||||
1 |
А |
называется |
кулачковым |
механизмом |
со |
||||||
|
смещенным толкателем, а расстояние |
||||||||||
|
О |
эксцентриситетом. |
Смещение |
толкателя |
|||||||
|
|
позволяет при прочих равных условиях |
|||||||||
Рис. 7.8. |
уменьшить размеры кулачка. |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При работе кулачкового механизма должно быть постоянное соприкосновение ведущего и ведомого звеньев, т.е. необходимо обеспечить замыкание высшей кинематической пары А. На практике используется
силовое или геометрическое (кинематическое) замыкание.
При силовом замыкании постоянный контакт обеспечивается, как правило, действием пружины 4 (рис. 7.1,а), иногда для этой цели используются силы тяжести звеньев, давление жидкости и т.д.
Силовое замыкание довольно просто выполнить конструктивно, но силы упругости пружины создают дополнительные нагрузки на звенья механизма.
На рис. 7.9 приведен пример механизма с геометрическим замыканием высшей кинематической
|
|
Раздел 7. Синтез кулачковых механизмов. |
261 |
|||||
пары. Кулачок 1 может быть выполнен в виде |
||||||||
фрезерованного фигурного паза, т.е. кулачок имеет два |
||||||||
профиля – внешний и внутренний. |
|
|
|
|
||||
|
2 |
2 |
|
Ролик 3, двигаясь по пазу, |
||||
3 |
3 |
в зависимости |
от направления |
|||||
|
|
|
|
сил, действующих на толкатель |
||||
|
|
|
|
2, прижимается к внешнему или |
||||
|
|
|
|
внутреннему профилю. В про- |
||||
|
|
|
|
цессе эксплуатации те |
участки |
|||
|
|
1 |
|
профилей, |
к |
которым |
ролик |
|
|
|
|
прижимается, |
изнашиваются |
и |
|||
|
|
|
|
|||||
|
Рис. 7.9. |
|
происходит увеличение ширины |
|||||
|
|
паза (разбивание паза). |
|
|
||||
|
Увеличение зазоров между роликом и пазом |
|||||||
приводит к появлению ударов при работе механизма. |
|
На практике чаще всего применяется силовое замыкание с помощью пружины.
В заключение необходимо отметить, что общее число возможных сочетаний кулачков, выходных звеньев, башмаков, способов замыкания высшей кинематической пары и их конструктивное оформление весьма велико. Наиболее целесообразное сочетание выбирается с учетом большого числа факторов. Удачное решение получают на основе опыта эксплуатации и данных о надежности и долговечности кулачковых механизмов разнообразных машин. Однако есть основные факторы и показатели, которые необходимо учитывать при проектировании конкретных кулачковых механизмов.
7.2. Фазовая диаграмма кулачкового механизма
Фазовой диаграммой называется зависимость между перемещением выходного звена кулачкового механизма и углом поворота кулачка.
262 Лекция 14
Фазовую диаграмму рассмотрим на примере центрального кулачкового механизма с заостренным толкателем (рис. 7.11,а).
Профиль кулачка может иметь различное очертание, но в большинстве случаев на нем можно выделить четыре характерных участка.
На первом |
участке |
ab |
(рис. 7.11,а) радиус |
профиля кулачка r |
увеличивается от минимального r0 |
||
(начального радиуса) до |
максимального rmax . При |
повороте кулачка 1 против хода часовой стрелки на этом участке выходное звено 2 будет удаляться от центра кулачка – фаза удаления. Центральный угол у , который
опирается на дугу ab, называется углом удаления.
S2 |
2 |
r |
|
b |
|
S2 |
|
|
|
|
|
|
|
у |
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
а |
|
у.в |
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
|
|||
п.в |
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
||
r |
п |
|
с |
у |
у.в |
|
|
|
|||
|
|
|
|
п.в |
|
||||||
0 |
d |
|
|
1 |
|
п |
|
||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
а) |
|
|
|
|
|
б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 7.11. |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Перемещение |
S2 |
толкателя (рис. 7.11,а), которое |
||||||||
отсчитывается от начальной окружности радиуса r0, |
при |
||||||||||
повороте кулачка на угол |
у |
изменяется от нуля до |
Н |
||||||||
(рис. 7.11,б). Максимальное перемещение |
Н называется |
||||||||||
ходом толкателя. |
|
|
|
|
|
|
|
Раздел 7. Синтез кулачковых механизмов. |
263 |
||
Второй участок |
bс |
профиля кулачка |
очерчен |
постоянным радиусом |
rmax . |
Центральный угол у.в (рис. |
|
7.11,а) называется |
углом удаленного выстою. При |
||
повороте кулачка в пределах угла у.в (рис. |
7.11,б) |
толкатель неподвижен и находится в наиболее удаленном от центра кулачка положении – фаза удаленного выстою.
На участке сd (рис. 7.11,а) радиус профиля кулачка уменьшается от максимального rmax до начального r0.
Центральный угол п , который опирается на дугу сd , называется углом приближения. При повороте кулачка в пределах угла п (рис. 7.11,б) толкатель приближается к центру кулачка, проходя расстояние Н – фаза приб-
лижения.
Четвертый участок da профиля кулачка (рис. 7.11,а) очерчен постоянным начальным радиусом r0.
Центральный угол п.в называется углом приближенного
выстою. При повороте кулачка в пределах этого угла (рис. 7.11,б) толкатель неподвижен и находится в наиболее приближенном к центру кулачка положении – фаза приближенного выстою.
Углы поворота кулачка у , у.в , п и п.в
называют соответственно фазовыми углами удаления, удаленного выстою, приближения и приближенного выстою, а диаграмму (рис. 7.11,б) перемещения выходного звена S2 в зависимости от угла поворота кулачка –
фазовой диаграммой кулачкового механизма.
В случае одноходового кулачка, т.е. когда за один оборот кулачка выходное звено совершает один рабочий ход:
у у.в п п.в 360 .
264 |
Лекция 14 |
Нужно отметить, что фаз удаленного и приближенного выстою может и не быть, но фазы удаления и приближения обязательно присутствуют во всех кулачковых механизмах.
Ход толкателя для центрального кулачкового механизма определяется разностью максимального и минимального радиусов кулачка:
Hrmax r0.
Вкулачковых механизмах со смещенным толкателем это равенство не сохраняется (H > rmax r0).
Таким образом, профиль кулачка определяется: фазовыми углами; ходом толкателя Н ; начальным радиусом r0 и законами перемещения толкателя в
зависимости от угла поворота кулачка (S2 f ( )) на фазах удаления и приближения.
7.3. Исходные данные, необходимые для синтеза кулачкового механизма
Для проектирования профиля кулачка кулачкового механизма необходимо выбрать:
кинематическую схему механизма;
фазовые углы;
максимальное перемещение выходного звена;
законы движения выходного звена на фазах удаления и приближения;
начальный радиус шайбы кулачка r0;
основные размеры некоторых звеньев (длину коромысла, диаметр ролика, размер тарелки и т.д.).
Раздел 7. Синтез кулачковых механизмов. |
265 |
Выбор той или иной кинематической схемы
механизма определяется в первую очередь необходимостью воспроизведения требуемого по условиям технологического процесса движения выходного звена (поступательное или колебательное).
Фазовые углы ( у , у.в , п , п.в) и максимальное
перемещение выходного звена (ход толкателя Н или угол размаха коромысла max ) назначают на основе анализа рабочих циклов машины. Например, в двигателях внутреннего сгорания (ДВС) интервалы тактов принимают по предельным положениям поршня: в верхней и нижней “мертвых точках” (в.м.т. и н.м.т.). Для четырехтактного двигателя такты впуска рабочей смеси, ее сжатие, расширение продуктов сгорания и выпуск отработавших газов (рис. 7.12,а) происходят за два оборота коленчатого вала ( к.в. 4 ).
|
в.м.т. |
н.м.т. |
в.м.т. |
н.м.т. |
в.м.т. |
|
|
а) |
Впуск |
Сжатие Раб.ход |
Выпуск |
к.в. |
|||
|
0 |
|
2 |
3 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б) |
Впуск смеси |
|
Выпуск газов |
|
|||
|
S2 |
|
|
S2 |
|
|
|
в) |
|
|
|
|
|
|
|
|
у у.в п |
|
у у.в п |
|
|||
|
Впускной клапан |
|
Выпускной клапан |
||||
|
|
|
Рис. 7.12. |
|
|
|
|
Раздел 7. Синтез кулачковых механизмов. |
267 |
Выбор наиболее рациональных законов движения выходных звеньев зависит от многих требований кинематического, динамического, конструктивного и технологического характера, на некоторых из них мы остановимся в следующем параграфе.
При выборе основных размеров звеньев кулачкового механизма нужно отметить желательность получения наименьших габаритов механизма и достаточно высокого коэффициента полезного действия. Кроме того, выбор основных конструктивных размеров звеньев кулачкового механизма связан и с расчетом на прочность этих звеньев, износом поверхностей кинематической пары кулачок - башмак, надежностью работы механизма и т.д. Ниже мы остановимся на некоторых вопросах выбора основных размеров звеньев кулачкового механизма.
7.4. Законы движения выходного звена
Выбор закона движения выходного звена является наиболее ответственным и наиболее сложным этапом проектирования кулачкового механизма, поскольку закон движения определяет динамику работы механизма и качество выполнения технологического процесса.
Теоретически кулачковые механизмы могут осуществлять самые различные законы движения выходного звена, но на практике пользуются теми, которые обеспечивают более простую технологию обработки профиля кулачка и удовлетворяют кинематическим и динамическим требованиям к кулачковому механизму.
Под законом движения выходного звена кулачкового механизма понимают зависимость между перемещением выходного звена и временем.
В дальнейшем все законы движения будем рассматривать применительно к кулачковым механизмам с
268 Лекция 14
толкателем, т.е. рассматривать перемещение толкателя в зависимости от времени S f (t). В случае кулачкового механизма с коромыслом необходимо задавать угол поворота коромысла в зависимости от времени f (t).
Поскольку при синтезе кулачкового механизма принимается, что кулачок вращается с постоянной угловой
скоростью |
( 1 |
const), |
то закон движения выходного |
||||
звена |
удобнее |
задавать |
как |
функцию |
угла |
поворота |
|
1t |
кулачка: |
S f ( ). |
|
|
|
||
Достаточно часто закон движения задают в виде |
|||||||
зависимости аналога скорости |
S dS d |
или |
аналога |
||||
ускорения |
S d2S d 2 |
от угла поворота кулачка: |
S dSd f1( ); S d2Sd 2 f2( ).
В |
этом |
случае |
скорость |
|
|
V |
|
|
и ускорение a |
|||||||||||||||||||||||||
толкателя определяются следующим образом: |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
V |
dS |
|
|
|
dS |
|
d |
|
dS |
|
d |
|
|
dS |
S ; |
|
(7.1) |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
dt |
|
dt d |
|
d dt |
d |
1 |
1 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
a |
|
dV d dS |
|
|
|
d2S |
|
|
|
|
|
d2S d |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
dt |
|
|
|
1 |
dtd |
1 |
|
|
dtd d |
1 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
dt d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d2S d |
|
|
|
|
d2S |
2 |
|
|
|
2 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
S 1 |
, |
(7.2) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d 2 |
dt |
|
d 2 |
где 1 d dt – угловая скорость кулачка.
Все законы движения выходных звеньев кулачковых механизмов можно разделить на три вида:
законы движения, вызывающие жесткие удары;
законы движения, вызывающие мягкие удары;
законы движения, не вызывающие ударов.