7.4. Расчет тепловой разверки

7.4.1. Тепловая разверка:

- для минимальной трубки .

- для максимальной трубки 

.

7.4.2. Разброс теплосодержаний по длине трубок:

- для трубок расчетной длины (l_СР), кДж/кг .

(здесь значения и берутся из теплового расчета);

- для трубок длиной l_MAX, кДж/кг .

- для трубок длиной l_MIN, кДж/кг .

7.4.3. Энтальпия греющей среды на выходе из трубок ПТО:

;

;

.

7.4.4. Температура греющей среды на выходе из трубок ПТО:

=275;

=282,4;

=267,17.

Эти значения используются для оценки неравномерности термических напряжений в холодном коллекторе.

8. Расчет сепарации и сепарационных устройств.

В горизонтальных парогенераторах АЭС с ВВЭР разделение пароводяной смеси происходит за счёт гравитационной сепарации в объёме над теплопередающей поверхностью, а осушка пара – в жалюзийных сепараторах, которые расположены в верхней части корпуса перед пароотводящими трубами.

Эффективность гравитационной сепарации зависит от высоты парового пространства h_г.с. и приведённой скорости пара при походе через зеркало испарения w₀^``. Приведённая скорость пара при выходе с зеркала испарения:

_{, где}

_{с`` - плотность пара кг/м3; Sз.и. – площадь зеркала испарения:}

Паровая нагрузка зеркала испарения, м³/(м²ч):

_{Высота парового пространства при работе ПГ на мощности определяется как расстояние от нижней кромки сепарационных устройств до действительного уровня зеркала испарения:}

h_Д – действительный уровень воды над ПТО, который всегда больше, чем h₃ , из-за разбухания зеркала испарения вследствие отличного от нуля паросодержания:

h_м – массовый уровень воды над ПТО, устанавливаемый при заполнении парогенератора водой (в эксплуатации принимается равным 150 мм);

φ_б – истинное паросодержание при барботаже пара через слой воды над дырчатым щитом или верхним рядом труб теплопередающей поверхности:

P₀ – давление пара, МПа.

Полученная величина высоты парового пространства может быть больше или меньше критической:

F(P) – функция давления пара P₂:

h_г.с.``>(h_г.с.)_кр, то скорость пара на входе в жалюзийный сепаратор определяется из зависимости, м/с:

K_ж.с.=0,4 – коэффициент пропорциональности для горизонт. сепарационных пакетов;

σ – коэффициент поверхностного натяжения воды на линии насыщения (σ=23,7*10^-3 Н/м);

ρ`` и ρ` - плотность пара и воды в сост. насыщения, кг/м<sup>3</sup>(ρ`=746,34 кг/м<sup>3</sup>, ρ``=36,23 кг/м³).

Площадь входного сечения жалюзийного сепаратора F_c, м², должна удовлетворять условию:

При этом скорость пара w_ж.с.`` w<sub>пр</sub>``, для горизонт. расположенных сепараторов:

A=1,76 – при влажности на входе в сепаратор ω<0,05.

9. Расчет водного режима.

Целью расчёта является уточнение относительного расхода непрерывной продувки бпр, величина которого в задании была указана предварительно.

Правилами технической эксплуатации электростанций установлены нормы качества пара и воды, которые служат руководством при эксплуатации, обеспечивая надёжную и экономичную работу оборудования. Продувка должна составлять не менее 1% от паропроизводительности парогенератора.

Уточнённый расчёт величины непрерывной продувки б_пр, в процентах от паропроизводительности ПГ, т.е. расход воды парогенератора на байпасную очистку, обычно выполняют, исходя из содержания в питательной и парогенераторной воде хлор-иона S^CL, мкг/кг:

Так как влажность пара щ на выходе из парогенератора мала, то вторым членом в числителе можно пренебречь и уравнение примет вид

S_пв^CL и S_ПГ^CL – содержание хлор-иона в питательной и в парогенераторной воде. По нормам качества котловой воды принимается S_ПГ^CL=500 мкг/кг. Качество питательной воды на выходе конденсатоочистки, при её наличии после конденсатора турбины, соответствует S_пв^CL=2 мкг/кг. Эта величина может быть принята и для питательной воды перед парогенератором.

Для этих значений величина продувки составит 0,4% от паропроизводительности, зная которую можно рассчитать абсолютную величину продувки D_пр, кг/с.