- •Сираев Альберт Явдатович курсовая работа
- •Реферат
- •Введение
- •1. Выбор типа и основных параметров двигателя
- •Выбор типа двигателя
- •Обоснование принимаемого способа смесеобразования
- •1.3 Выбор формы коленчатого вала
- •2 Тепловой расчет двигателя
- •2.1 Процесс впуска
- •2.2 Процесс сжатия
- •2.3 Процесс сгорания:
- •2.4 Процесс расширения:
- •2.5 Процесс выхлопа
- •3 Построение индикаторной диаграммы и определение основных показателей работы двигателя
- •3.1 Построение индикаторной диаграммы
- •3.2 Определение индикаторных показателей.
- •3.3 Определение эффективных показателей работы двигателя
- •3.4 Физический смысл величин Ре, е, ge
- •4 Определение основных размеров и комплексных показателей двигателя
- •5 Тепловой баланс двигателя
- •6 Кинематический и динамический расчет
- •6.1 Построение графика инерционных сил
- •6.1 Построение графика тангенциальных сил
- •Расчет маховика
6.1 Построение графика тангенциальных сил
Используя индикаторную диаграмму, график инерционных сил и полукруг Брикса нахожу действующую на поршень суммарную силу Рд (через каждые 15° угла поворота кривошипа коленвала) по выражению:
(6.5)
Результаты подсчета заношу в таблицу 6.1
Таблица 6.1 Данные вычислений полученных при кинематическом и динамическом расчете кривошипно-шатунного механизма.
град |
Рг кПа |
±(Рг-Ро) кПа |
Рj кПа |
Рд=±(Рг-Ро)±Рj, кПа |
Т кПа |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
15 |
119 |
19 |
-1057 |
-1038 |
-325 |
30 |
119 |
19 |
-1009 |
-990 |
-588 |
45 |
119 |
19 |
-607 |
-588 |
-490 |
60 |
119 |
19 |
-329 |
-310 |
-304 |
75 |
119 |
19 |
-39 |
-20 |
-21 |
90 |
119 |
19 |
206 |
125 |
126 |
105 |
119 |
19 |
399 |
418 |
385 |
120 |
119 |
19 |
530 |
549 |
427 |
135 |
119 |
19 |
595 |
614 |
364 |
150 |
119 |
19 |
635 |
654 |
265 |
165 |
119 |
19 |
651 |
670 |
133 |
180 |
119 |
19 |
652 |
671 |
0 |
195 |
120 |
-20 |
-651 |
-671 |
-131 |
210 |
123 |
-23 |
-635 |
-658 |
-119 |
225 |
136 |
-36 |
-595 |
-631 |
-364 |
240 |
140 |
-40 |
-530 |
-570 |
-336 |
255 |
147 |
-47 |
-399 |
-446 |
-406 |
270 |
156 |
-56 |
-206 |
-262 |
-262 |
285 |
170 |
-70 |
-39 |
-109 |
-105 |
300 |
236 |
-136 |
329 |
193 |
185 |
315 |
395.5 |
-296 |
607 |
311 |
259 |
330 |
675.5 |
-576 |
-1009 |
-1685 |
-1008 |
345 |
1481 |
-1381 |
-1057 |
-1838 |
-609 |
360 |
3087 |
-2987 |
1063 |
-1924 |
0 |
375 |
6715 |
6615 |
1057 |
7672 |
2415 |
390 |
4459 |
4359 |
1009 |
5468 |
3255 |
405 |
2826 |
2726 |
607 |
3333 |
3080 |
420 |
1627 |
1527 |
329 |
1856 |
1785 |
435 |
1024 |
924 |
39 |
963 |
980 |
450 |
752 |
652 |
206 |
858 |
875 |
465 |
631 |
531 |
399 |
930 |
805 |
480 |
524 |
424 |
530 |
954 |
700 |
495 |
465 |
365 |
595 |
960 |
560 |
510 |
423 |
323 |
635 |
958 |
350 |
525 |
397 |
297 |
651 |
958 |
192 |
540 |
382 |
282 |
652 |
934 |
0 |
555 |
119 |
-19 |
-651 |
-670 |
-129,5 |
570 |
119 |
-19 |
-635 |
-654 |
-259 |
585 |
119 |
-19 |
-595 |
-614 |
-378 |
600 |
119 |
-19 |
-530 |
-549 |
-416 |
615 |
119 |
-19 |
-399 |
-418 |
-406 |
630 |
119 |
-19 |
-206 |
-225 |
-206 |
645 |
119 |
-19 |
-39 |
-58 |
-56 |
660 |
119 |
-19 |
329 |
310 |
185 |
675 |
119 |
-19 |
607 |
588 |
259 |
690 |
119 |
-19 |
1009 |
990 |
595 |
705 |
119 |
-19 |
1057 |
1038 |
329 |
720 |
119 |
-19 |
1063 |
1044 |
0 |
Величину силы Т определяю, используя схему КШМ. Для этого на продолжении радиуса кривошипа ОВ откладываю отрезок ВС, равный (в принятом масштабе) силе Рд .
Перпендикуляр, опущенный из точки С на ось цилиндра двигателя до пересечения с направлением шатуна (отрезок СД) и представляет силу Т.
По полученным значениям Т (таблица 6.1) строю диаграммы.
Суммарную диаграмму получаю путём сложения диаграммы тангенциальной силы разделённой на четыре части.
Используя суммарную диаграмму определяю среднее значение тангенциальной силы ρ:
(6.6)
где ΣFпол и ΣFотр – суммы положительных и отрицательных площадей суммарной диаграммы Т;
l – длина диаграммы.
По величине ρ нахожу эффективную мощность двигателя:
(6.7)
Определяю несовпадение мощностей:
(7.8)
ΔNe допускается до 3%.