- •2 Выбор основных конструктивных элементов и компоновка здания
- •3 Расчёт стропильной конструкции покрытия
- •3.1 Сбор нагрузок
- •3.2 Геометрическая схема фермы
- •4 Статический расчёт одноэтажной рамы промышленного здания в сборном железобетоне
- •4.2 Сбор нагрузок
- •4.2.1 Постоянная нагрузка, приложенная до монтажа покрытия
- •4.2.2 Постоянная нагрузка, приложенная после монтажа покрытия
- •4.2.3 Временные нагрузки
- •4.3 Статический расчёт рамы
- •4.3.1 Общие положения
- •4.3.2 Определение геометрических характеристик колонн и вспомогательных коэффициентов для статического расчёта рамы
- •4.3.3 Определение усилий в колоннах
- •4.3.4 Составление таблицы расчётных сочетаний усилий на среднюю колонну по оси в
- •4.3.5 Выбор наихудших комбинаций усилий
4.3.5 Выбор наихудших комбинаций усилий
Средняя колонна
Для подкрановой части колонны наихудшие сочетания усилий выбираю по сечениям II-II и III-III:
M = -68,24 кН·м, N = 1548,9 кН, Q = 25,26 кН (II-II);
M = -9,8 кН·м, N = 1860,51 кН, Q = -14,49 кН (III-III).
Для надкрановой части колонны наихудшие сочетания усилий выбираю по сечению I-I:
M = ±45,6 кН·м, N = 1168,58 кН (I-I)
часть колонны |
№ комбинации |
усилия |
тип армирования |
нагрузки в комбинации взяты с учётом |
|||||
M, кН·м |
N, кН |
Q, кН |
симм. |
несимм. |
снег. |
кран. |
ветр. |
||
надкрановая |
I-I |
±45,6 |
1168,58 |
- |
+ |
- |
+ |
+ |
+ |
подкрановая |
I-I |
-68,24 |
1548,9 |
25,26 |
+ |
- |
+ |
+ |
+ |
II-II |
-9,8 |
1860,51 |
-14,49 |
+ |
- |
+ |
+ |
+ |
Конструктивный расчёт колонны
Данные для проектирования
Бетон класса В30, Rb = 17 МПа, Rbt = 1,15 МПа, Eb = 32,5 · 103 МПа (γb2 = 1).
Продольная рабочая арматура класса A400, Rs = Rsc = 365 МПа, Es = 20 · 104 МПа.
α = = ≈ 6,15
Поперечная арматура класса А240, Rs = Rsc = 225 МПа, Es = 21 · 104 МПа.
Расчётные значения M, N, Q принимаю с γn = 0,95.
Расчёт арматуры в надкрановой части колонны по сечению I-I
Сечение колонны b × h = 40 × 60 см, при ab = ab’ = 4 см полезная высота сечения h0 = 60 - 4 = 56 см.
Расчётная длина надкрановой части колонны l0 = 2 · Hв. = 2 · 2,7 = 5,4 м = 540 см при учёте крановой нагрузки; l0 = 2,5 · Hв. = 2,5 · 2,7 = 6,75 м = 675 см без учёта крановой нагрузки, СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции, табл. 32.
Гибкость надкрановой части колонны:
λ = = ≈ 31,76 > 14, iв. = = ≈ 17 см,
необходимо учесть влияние на несущую способность прогиба путём умножения e0 на коэффициент η.
Устанавливаю значение коэффициента условий работы бетона γb2, для чего нахожу моменты внешних сил относительно центра тяжести растянутой (менее сжатой) арматуры с учётом и без учёта крановых и ветровых нагрузок:
MII = М1 = М + N · (0,5 · h - a) = 45,6 + 1168,58 · (0,5 · 0,6 - 0,04) ≈ 349,43 кН·м;
MI = M’ + N’ · (0,5 · h - a) = 0 + 1193,21 · (0,5 · 0,6 - 0,04) ≈ 310,23 кН·м.
Т. к. |МI| = 310,23 < 0,82 · |MII| = 0,82 · 349,43 ≈ 286,53 кН·м, то согласно п. 3.1 коэффициент условий работы бетона γb2 = 1,1; расчётные сопротивления бетона Rb = 17 · 1,1 = 18,7 МПа, Rbt = 1,15 · 1,1 ≈ 1,26 МПа. ???????? по какому ????????
Для комбинации усилий эксцентриситет e0 = = см.
Определяю случайный эксцентриситет продольного усилия:
ea ≥ · l0 = · 540 = 0,9 см,
ea ≥ · h = · 60 = 2 см, принимаю ea = 2 см.