3.8.2 Газоход от смесительной камеры до входа в пневматическую сушилку

Сушильный агент

Температура, t₁,C 380

Расход, L₁, кг/с 1,4

Влагосодержание, х₁, кг пара/кг воздуха 0,069

Теплосодержание, J₁, кДж/кг 607,47

Динамическая вязкость, _t1, Пас [6, прил. 3] 31,802·10^-6

Плотность сушильного агента:

_t1=Р(1+х₁)/462(273+t₁)(0,62+x₁)=0,9998*10⁵(1+0,069)/462(273+380)(0,62+ 0,069)=0,507 кг/м³.

Объемный расход сушильного агента:

V_t1=L₁(1+x₁)/_t1=1,4(1+0,069)/0,507=2,95 м³/с.

Диаметр газохода:

D=(0,8-0,9)D_{сушилки}=0,80,5=0,4 м.

Принимаем газоход 400×0,6 мм [5, табл. 2] D=0,398 м.

Фактическая скорость газа:

w=V_t1/0,785D²=2,95/0,7850,398²=23,72 м/с.

Критерий Рейнольдса:

Re=wD_t1/_t1=23,720,3980,507/31,802·10^-6=150505.

Коэффициент трения l определяем для гладкой трубы по Re=1505050 и по [1, рис. 5] l=0,0165.

Длину газохода принимаем ориентировочно: L=15 м.

Местные сопротивления принимаем по [5, табл. 12] и рис. 1:

вход в газоход _вх=1 1 шт.

отвод α=90° _от=0,39 1 шт.

выход из газохода _вых=1 1 шт.

=1_вх+1_от+1_вых=11+10,39+11=2,39.

Гидравлическое сопротивление газохода при t₁=380 C:

_t1=(1+(L/D)+)(w²_t1/2)=(1+(0,016515/0,398)+2)(23,72²0,507/2) = 516,58Па.

Компенсационное удлинение газохода:

l=12,510^-6t_cmL=12,510^-638015=71,2510^-3 м.

Принимаем компенсатор по диаметру D=400 мм [5, табл. 11].

3.8.3 Газоход от сушилки до циклона

Параметры парогазовой смеси, выходящей из сушилки

Температура, t₂, С 80

Расход с учетом подсоса, L₂, кг/с 1,48

Влагосодержание, х₂, кг/кг 0,179

Плотность, _t2, кг/м³ 0,985

Вязкость, _t2, Пас 20,910^-6

Объемный расход парогазовой смеси:

V_t2=L₂(1+x₂)/_t2=1,48(1+0,179)/0,985=1,77 м³/с.

Так как V_t2>V, то дальнейший расчет ведем по V_t2.

Диаметр газохода выбираем, принимая скорость воздуха w=12 м/с:

D= 0,43 м.

Выбираем стандартный диаметр газохода 450×0,6 мм [5, табл. 2] D=0,448 м.

Фактическая скорость парогазовой смеси:

w=V_t2/0,785D²=1,77/0,7850,448²=11,23 м/с.

Критерий Рейнольдса:

Re=wD_t2/_t2=11,230,4480,985/20,910^-6=237108.

Коэффициент трения l определяем для гладкой трубы по Re=237108 по [1, рис. 5] l=0,0152.

Длину газохода принимаем ориентировочно: L=20 м.

Местные сопротивления принимаем по [5, табл. 12] и рис. 1:

вход в газоход _вх=1 1 шт.

выход из газохода _вых=1 1 шт.

отводы =90 _от=0,39 1 шт.

переход с круглого сечения на

прямоугольный (вход в циклон) _п=0,21 1 шт.

=_вх+_вых+_от+_п =11+11+10,39+0,211=2,6.

Гидравлическое сопротивление газохода без учета пыли, содержащейся в парогазовой смеси

_t2=(1+(L/D)+)(w²_t2/2)=(1+(0,015220/0,448)+2,99)(11,23²0,985/2) = 289,97 Па.

Гидравлическое сопротивление газохода с учетом перемещающейся пыли в циклон:

_t2^п=_t2(1+k )+H _t2g=289,97(1+1,40,021)+150,0210,9859,81=301,54 Па,

где k=1,4; Н=20 м.

Удлинение газохода определяем по формуле:

l=12,510^-6t_cmL=12,510^-68020=0,02 м.

Принимаем линзовый компенсатор по [5, табл. 11] d=400 мм.