- •Содержание
- •Введение
- •1. Аналитический обзор и патентный поиск
- •2. Выбор и технико-экономическое обоснование проектных решений
- •3. Стандартизация
- •4. Технологическая часть
- •4.1. Теоретические основы процесса
- •4.2. Характеристика сырья и готового продукта
- •Характеристика сырья, материалов, полупродуктов и энергоресурсов [8]
- •4.3. Описание технологической схемы Получение раствора нитрата магния (магнезиальной добавки)
- •Нейтрализация азотной кислоты газообразным аммиаком с получением растворов аммиачной селитры
- •Упаривание полученного раствора аммиачной селитры до состояния высококонцентрированного плава и перекачивание плава наверх грануляционной башни
- •Гранулирование плава амселитры с последующим охлаждением гранул
- •Очистка отработанного воздуха, выбрасываемого в атмосферу
- •4.4. Расчеты химико-технологических процессов
- •4.4.1. Расчеты материальных балансов
- •4.4.1.1.Материальный баланс приготовления магнезиальной добавки с использованием магнезита
- •4.4.1.2.Материальный баланс приготовления магнезиальной добавки с использованием брусита
- •4.4.1.3.Материальный баланс процесса нейтрализации
- •4.4.1.4.Материальный баланс процесса донейтрализации
- •4.4.1.5.Материальный баланс процесса упаривания
- •4.4.1.6.Материальный баланс процесса кристаллизации
- •4.4.2 Расчеты тепловых балансов
- •4.4.2.1.Тепловой баланс приготовления магнезиальной добавки с использованием магнезита
- •4.4.2.2.Тепловой баланс приготовления магнезиальной добавки с использованием брусита
- •4.4.2.3.Тепловой баланс процесса нейтрализации
- •4.4.2.4.Тепловой баланс процесса донейтрализации
- •4.4.2.5.Тепловой баланс процесса упаривания
- •4.4.2.6.Тепловой баланс процесса кристаллизации
- •4.5. Выбор и расчет основного и вспомогательного оборудования Конструктивный расчет аппарата итн Расчет реакционной части
- •Расчет сепарационной части
- •4.6. Аналитический контроль [8]
- •5. Автоматизация и асуп [8]
- •6. Охрана труда и окружающей среды
- •6.1. Анализ степени опасности технологического процесса
- •6.2.2. Оценка уровня загрязнения воздушной среды вредными веществами
- •6.2.3 Выбор и расчет системы вентиляции
- •6.2.4 Оценка степени воздействия выбросов вредных веществ на окружающую среду
- •6.2.5 Оценка степени воздействия проектных решений на водные объекты
- •6.2.6 Отходы производства
- •6.2.7 Платежи за загрязнение окружающей среды
- •6.3. Оценка взрывопожарной и пожарной опасности Пожарная профилактика
- •6.4. Санитарно-гигиенические требования к выбору систем освещения
- •6.5. Обеспечение безопасного обслуживания – источника физического фактора воздействия
- •6.6. Электробезопасность
- •7. Экономическая оценка принятых проектных решений
- •7.1 Расчет текущих производственных издержек
- •7.2. Условно-годовая экономия и годовой экономический эффект
- •Заключение
Нейтрализация азотной кислоты газообразным аммиаком с получением растворов аммиачной селитры
Нейтрализация азотной кислоты газообразным аммиаком является простой необратимой реакцией:
Н3+НО3 Н4О3+Q,
которая в обычных условиях протекает почти без образования побочных продуктов и с выделением теплоты (144,936 кДж/моль или 34,624 ккал/моль при взаимодействии 100 %-ных исходных продуктов).
Для процесса нейтрализации применяется азотная кислота с массовой долей НО3 не менее 57 %, поэтому тепловой эффект реакции соответственно уменьшается на суммарную величину теплоты разбавления азотной кислоты и теплоты растворения твёрдой Н4О3. Выделяющаяся в процессе нейтрализации теплота используется для испарения большей части воды из образующегося раствора аммиачной селитры, то есть на его концентрацию.
Процесс нейтрализации азотной кислоты газообразным аммиаком осуществляется в двух параллельно работающих аппаратах ИТН, под избыточным давлением не более 20 кПа (0,20 кгс/см3), то есть близким к атмосферному, с получени8ем раствора аммиачной селитры с массовой долей Н4О3 не менее 89% [8].
Температура процесса 148-165С. Предусмотрен контроль температуры в реакционном стакане и сигнализация понижения и повышения температуры.
Аппарат ИТН – вертикальный цилиндрический сосуд переменного диаметра. Нижняя часть аппарата – реакционная зона – конструктивно обеспечивает протекание реакции нейтрализации до конца с большой скоростью и вывод раствора из аппарата.
Верхняя часть аппарата – промыватель с 4-мя колпачковыми тарелками – обеспечивает очистку сокового пара от не прореагировавшего аммиака и капель раствора амселитры.
Азотная кислота подаётся в агрегат центробежным насосом из склада азотной кислоты, распределяется на два подогревателя , где нагревается до 75-9 С за счёт теплоты конденсации сокового пара, и далее поступает в два аппарата ИТН [8].
Газообразный аммиак поступает в агрегат из заводской сети под давлением 0,25-0,45 МПа (2,5-4,5 кгс/см2). На входе аммиака в агрегат установлена электрозадвижка, управляемая дистанционно из ЦПУ, и отделитель–испаритель, предназначенный для отделения примесей жидкого аммиака. Жидкий аммиак испаряется за счёт тепла конденсации пара давлением 0,8 МПа (8,0 кгс/см2), подаваемого во внутренний змеевик аппарата.
Из аппарата аммиак направляется в трубное пространство подогревателя, где нагревается до 120-180С паровым конденсатом, поступающим в межтрубное пространство теплообменника из пароувлажнителя .
Далее аммиак направляется в реакционную зону двух аппаратов ИТН. Давление газообразного аммиака перед подогревателем стабилизируется автоматически в пределах 0,18-0,22 МПа (1,8-2,2 кгс/см2) клапаном.
Заданная нагрузка по аммиаку на аппарат ИТН поддерживается автоматически регулятором массового расхода, отклонение расхода аммиака от заданного на 5% сигнализируется при работе схемы регулирования в автоматическом режиме.
Массовый расход азотной кислоты в аппарат ИТН поддерживается автоматически в заданном отношении с массовым расходом аммиака регулятором с коррекцией по рН раствора аммиачной селитры на выходе из аппарата ИТН (1,2 рН 1) [8].
В аппаратах ИТН поддерживается кислая среда. Кислотность раствора амселитры после аппарата ИТН в пределах 1-4 г/дм3 свободной азотной кислоты (рН=1,0-3,0) регулируется автоматически 1,2 с помощью клапана тонкой дозировки, установленного на линии подачи аммиака в аппарат ИТН.
Для измерения рН на линии выхода раствора из аппарата ИТН установлено устройство разбавления плава (УРП) с рН-метром, минимальное значение рН раствора сигнализируется. При повышении температуры в реакционной зоне (вне реакционного стакана) аппарата ИТН (1,2Т22-2) до 180С срабатывает блокировка .
Coковый пар, образующийся при испарении раствора аммиачной селитры в аппарате ИТН, и имеющий ту же температуру, что раствор в реакционной зоне, с давлением до 20 кПа (0,20 кгс/см 2) поступает в сепарационную часть аппарата, где промывается от примесей аммиака и амселитры на 4-х колпачковых тарелках слабым закисленным раствором амселитры и конденсатом сокового пара. На вторую (считая снизу) промывную тарелку из бака насосом подаётся закисленный слабый раствор амселитры с массовой концентрацией НО3 до 10-20 г/дм3, предварительно очищенный от механических примесей в фильтре, затем раствор протекает на 1-ю промывную тарелку и по переточной трубе в реакционную часть аппарата ИТН на смешение с реакционным раствором. Закисленный раствор амселитры, проходя 2-ю и 1-ю тарелки, контактирует с соковым паром и поглощает из него не прореагировавший аммиак.
Подача раствора на 2-ю тарелку аппарата ИТН1,2 регулируется дистанционно клапаном. На 4-ю тарелку аппарата ИТН из бака насосом подаётся конденсат сокового пара, который проходит 4-ю и 3-ю тарелки, поглощает аммиачную селитру из сокового пара и в виде слабого раствора с массовой долей Н4О3 5-10% поступает в бак-гидрозатвор. При контакте сокового пара с раствором амселитры и конденсатом сокового пара на промывных тарелках тепло перегрева снижается, соковый пар становится насыщенным и выходит из сепарационной части аппарата ИТН с температурой 100-106 С [8].
Над верхней промывной тарелкой аппарата ИТН установлен сетчатый отбойник и плоско-параллельная насадка , где соковый пар освобождается от брызг конденсата сокового пара и выходит из аппарата с массовой концентрацией амселитры не более 4 г/дм3 и азотной кислоты не более 4 г/дм3, на выходе сокового пара из аппарата ИТН установлено устройство отбора проб (УОП) с рН-метром, рН сокового пара регистрируется. Соковый пар из аппаратов ИТН частично (20-40 %) используется в качестве теплоносителя в подогревателях азотной кислоты, а остальная часть направляется в скруббере. Конденсат сокового пара из подогревателя поступает в бак, откуда насосом подаётся на орошение 4-х тарелок аппаратов ИТН.
Из аппаратов ИТН раствор амселитры поступает в донейтрализатор, предназначенный для нейтрализации избытка азотной кислоты газообразным аммиаком, введения магнезиальной добавки из хранилища насосом и поддержания щелочной среды раствора перед подачей его на стадию упаривания [8].
рН раствора амселитры после донейтрализатора в пределах 4,4-5,5 (массовая концентрация свободного аммиака в растворе 0,1-0,5 г/дм3) регулируется автоматически с помощью клапана, установленного на линии подачи аммиака в донейтрализатор. Для измерения рН на линии выхода раствора из аппарата установлен УРП с рН-метром, минимальное и максимальное значения рН сигнализируется.
Для исключения попадания раствора на стадию упаривания перед выпарным аппаратом установлен контрольный донейтрализатор с подачей в него аммиака дистанционно с помощью клапана-отсекателя.
Соковый пар с не прореагировавшим аммиаком из донейтрализаторов направляется на улавливание аммиака в скруббер-нейтрализатор. Скруббер заполнен насадкой из колец Рашига, которая орошается закисленным раствором амселитры. В линию подачи раствора дозируется азотная кислота, объёмный расход кислоты поддерживается в зависимости от рН раствора в баке. Отработанный раствор с массовой долей амселитры не более 30 % и массовой концентрацией азотной кислоты не более 20 г/дм3 направляется в промыватель паро-воздушной смеси.