- •Национальный исследовательский ядерный университет «мифи» (сти нияу мифи)
- •Содержание
- •1 Расчет основных электрических величин
- •2 Выбор конструктивной схемы трансформатора
- •2.2 Конструкция обмоток
- •2.3 Главная изоляция трансформатора
- •3 Расчет основных размеров трансформатора
- •4 Расчет обмоток
- •4.1 Определение общих параметров обмоток
- •4.2 Обмотка низкого напряжения
- •4.2.1 Предварительный расчет онн
- •4.2.2 Расчет цилиндрической многослойной обмотки из алюминиевой фольги (ленты)
- •4.3 Обмотка высокого напряжения
- •4.3.1 Регулирование напряжения обмоток вн
- •4.3.2 Расчет обмоток вн
- •4.3.2.1 Предварительный расчет обмоток
- •4.3.2.2 Расчет многослойной цилиндрической обмотки из круглого
- •5 Определение параметров короткого замыкания
- •5.1 Потери короткого замыкания
- •5.2 Напряжение короткого замыкания
- •6 Определение параметров холостого хода
- •6.1 Размеры и масса элементов магнитопровода
- •6.2 Потери холостого хода
- •6.3 Ток холостого хода
- •7 Тепловой расчет трансформатора
- •7.2 Расчет системы охлаждения
- •7.2.1 Выбор конструкции и определение размеров бака
- •7.2.2 Расчет допустимого значения среднего превышения температуры стенки бака над температурой воздуха
- •7.2.3 Определение площади поверхности охлаждения бака
- •7.3 Проверочный тепловой расчет трансформатора
- •8 Оценка эксплуатационных свойств трансформатора
- •3 Нияу д-231с 2 1
- •3 2 Сти нияу д-231с 1
- •Заключение
5.2 Напряжение короткого замыкания
Активная составляющая Uка в процентах от номинального напряжения
.
Реактивная составляющая Uкр в процентах от номинального напряжения
Определим полное напряжение короткого замыкания трансформатора
Расчетное напряжение короткого замыкания не должно отклоняться от технического условия на проект более чем на 5 %. В нашем случае отклонение составляет 3,8%.
6 Определение параметров холостого хода
6.1 Размеры и масса элементов магнитопровода
По таблице 6.1 /3, с. 100/ по диаметру стержня определим размеры пакетов, составляющих сечения стержня и ярма (см. рисунок 9).
Рисунок 9 – Сечения стержня и ярма
Полные площади ступенчатой фигуры поперечного сечения стержня - Пфс, ярма - Пфя и объем одного угла магнитной системы - Vу определим по
таблице 6.4 /3, с. 103/
Пфс = 0,01219 м2; Пфя = 0,01249 м2; Vу = 0,001299 м3.
Активное сечение стержня - Пс и ярма - Пя определим по формуле
Пс = kзап·Пфс = 0,97·0,01219= 0,0118243 м2;
Пя = kзап·Пфя = 0,97·0,01249 = 0,01211 м2.
Длина стержня
lс = L + (l01 + l02) = 0,45 + (30·10-3 + 15·10-3) = 0,49 м.
Расстояние между осями соседних стержней определим, как
С = D"1 + а11 = 0,49 + 10·10-3 = 0,5 м.
Масса стали угла при многоступенчатой форме сечения
Gу = kзап·Vу·γст = 0,97·0,001299 ·7650 = 9,63 кг,
где γст – плотность трансформаторной стали, кг/м3.
Масса частей ярма, заключенных между осями крайних стержней
G'я = 2·(с-1)·С·Пя·γст = 2·(3-1)· 0,5·0,01211·7650 = 185,28 кг.
Масса стали ярм в углах
G"я = 2·Gу = 2·9,63 = 19,26 кг.
Полная масса двух ярм
Gя = G'я + G"я = 185,28+ 19,26 = 204,54 кг.
Масса стали стержней в пределах окна магнитной системы
G'с = с·Пс·lс·γст = 3·0,0118243 ·0,49·7650 = 132,97 кг.
Масса стали в местах стыка пакетов стержня и ярма
G"с = с·(Пс·a1я·γст – Gу) = 3·(0,0118243 ·65 ·10-3·7650 – 9,63) =11,37 кг,
где a1я – ширина крайнего внутреннего пакета ярма, м.
Масса стали стержней при многоступенчатой форме сечения ярма
Gc = G'с + G"с ,
где a1я – ширина крайнего внутреннего пакета ярма, м.
Масса стали стержней при многоступенчатой форме сечения ярма
Gc = G'с + G"с =132,97+11,37=144,34 кг.
Полная масса стали плоской магнитной системы
Gст = Gc + Gя = 144,34+204,54=348,88кг.
6.2 Потери холостого хода
Определим индукцию в ярмах плоской шихтованной магнитной системы
Индукция в косых стыках
Площадь косого стыка
Потери холостого хода
Рх = [kпр·kпз·(рс·Gс + ря·Gя – 4·ря·Gу + kпу·Gу·(рс + ря)/2) + Σрз·nз·Пз]·kпя·kпп·kпш = 1,05·1·(1,030·144,34+1,1·204,54 - 4·1,1·9,63+10,45·9,63((1,030+1,1)/2)+ 4·0,016·850] ·1·1,03·1,01=185,57 Вт.
где kпр – коэффициент, учитывающий увеличение удельных потерь в стали за счет возникновения внутренних механических напряжений в пластинах при резке стали повдоль на ленты и лент поперек на пластины /3, с. 109/;
kпз – коэффициент, учитывающий увеличение удельных потерь в стали от удаления заусенцев на линии отреза пластин /3, с. 109/;
рс – удельные потери в стали стержня, Вт/кг, определяемые по таблице 6.6 /3, с. 106/;
ря – удельные потери в стали ярма, Вт/кг, определяемые по таблице 6.6 /3, с. 106/;
kпу – коэффициент, учитывающий увеличение потерь в углах магнитопровода, определяемый по таблице 6.7 /3, с. 108/;
kпя – коэффициент, учитывающий увеличение потерь в стали от формы сечения ярма /3, с. 108/;
kпп – коэффициент, учитывающий зависимость уровня потерь в стали от выбранного способа прессовки стержня и ярма, определяемый по таблице 6.8 /3, с. 108/;
kпш – коэффициент, учитывающий увеличение потерь в стали от перешихтовки верхнего ярма при установке обмоток на магнитопровод /3, с. 109/.
Выражение Σрз·nз·Пз представляет собой сумму потерь в зане стыков пластин магнитной системы.
Рассчитываемая система имеет четыре угла на крайних стержнях и два на среднем. Следовательно, в ней имеется:
- четыре косых стыка (nз = 4) с параметрами Пз = Пкос, Вз = Вкос и рз = f(Вкос);
- два прямых стыка (nз = 2) с параметрами Пз = Пя, Вз = Вя и рз = f(Вя);
- один прямой стык (nз = 1) с параметрами Пз = Пс, Вз = Вс и рз = f(Вс).
Величину удельных потерь в стыках определяем по таблице 6.6 /3, с. 106/.
Расчетные потери холостого хода равны 185,57 Вт, а техническое условие на проект 0,51 кВт. В нашем случае данное условие выполняется.