6 Граничные состояния эксплуатационной надежности

6.1 Основные принципы

(1) В проект необходимо определить значимость осадок и колебаний, и предельные значения для них в каждом случае, учитывая местные условия.

(2) Предельные значения должны быть подтверждены проверкой граничного состояния эксплуатационной надежности.

(3) Даже если не дано предельных значений, необходимо подтвердить, что не возникает пластических деформаций, с использованием модели согласно 2.5.3.3 (1).

(4) Проектирование шпунтовых свай или несущих свай следует проверять в граничных состояниях эксплуатационной надежности, с использованием соответствующих проектных ситуаций, согласно указаниям EN 1997-1, учитывая возможное уменьшение толщины стали в результате коррозии.

6.2 Смещения подпорных стенок

(1) При оценке смещений подпорных стенок необходимо принимать в расчет EN 1997-1.

(2) Следует учитывать смещения в результате перемещения опорных креплений (таких как схватки, связки жесткости, анкеры).

(3) Если требуется, в дополнение к деформациям в результате нагрузок, основанных на допусках для погружения, указанных в EN 12063, необходимо учитывать начальные несовершенства в результате погружения.

Примечание — Это может быть необходимым, если в ограждении котлована требуется исключительный зазор.

(4) При оценке смещений стенки из шпунтовых свай, необходимо учитывать тот факт, что качество изготовления и контроля во время выполнения имеет большое влияние на величину этих смещений.

6.3 Смещения несущих свай

(1) При определении смещений несущих свай и микро-свай следует принимать во внимание EN 1997-1.

6.4 Конструктивные аспекты рядов стальных шпунтовых свай

(1) При расчете смещений подпорной конструкции необходимо учитывать возможные дополнительные смещения в результате локальной деформации в точках установки анкеров, схваток и связок жесткости там, где их влияние значительно.

Примечание — Такие воздействия могут быть значимыми, если в зигзагообразные стенки без элементов жесткости передаются высокие локальные поперечные усилия (см. рисунок 1-7) через широкополочную балку двутаврового сечения, используемую в качестве схватки.

(2)P Необходимо учитывать эффективную жесткость при изгибе.

(3) Эффективную жесткость при изгибе шпунтового ряда из U-образных свай можно определять с помощью следующего выражения, принимая в расчет степень передачи сдвигающего усилия в замковых соединениях, которые расположены близко к центральной оси сечения стенки:

, (6.1)

где I — второй момент площади непрерывной стенки;

— коэффициент со значением ≤1,0, с учетом возможного уменьшения в результате недостаточной передачи сдвигающего усилия в замковых соединениях.

Примечание 1 — Величина зависит от многих локальных воздействий в соответствии с примечанием 1 пункта 5.2.2 (2). Цифровое значение для величины может быть определено в национальном приложении.

Примечание 2 — Передача сдвигающих усилий в замковых соединениях U-образных свай может быть усилена с помощью соединения замков посредством непрерывной или прерывистой сварки или посредством обжатия.

(4)P Обжатые точки должны быть способны передавать необходимое сдвигающее усилие замковых соединений. Репрезентативное сдвигающее усилие , передаваемое обжатой точкой в граничном состоянии эксплуатационной надежности, составляет: = 75 кН.

Примечание 1 — Такое требование к жесткости соответствует сдвигающему усилию 75 кН при смещении 5 мм.

Примечание 2 — Обжатые точки могут быть одинарными, двойными или тройными обжатыми точками.

(5) Если расстояние между одинарными или двойными обжатыми точками не превышает 0,7 м (см. рисунок 6-1), а расстояние между тройными обжатыми точками не превышает 1,0 м, можно предполагать, что каждая обжатая точка передает одинаковое сдвигающее усилие .

Рисунок 6-1 — Расстояние между обжатыми точками