4. Определение координат x1,x2,x1̽̽,x2̽̽ полосовых нагрузок

Координаты x1,x2,x1̽̽,x2̽̽определены согласно исходным данным в долях от от ширины активной зоны «В»

Ширину активной зоны «В», в пределах которой нагрузку нормируют по условию прочности и устойчивости подпорного сооружения, можно вычислить по формуле

(15)

Где – мощности i- тых слоёв грунта от отметки поверхности грунта засыпки до отметки, на которой изгибающий момент в шпунтовой стенке достигает наибольшего значения (рис2,д)

м

Полученное значение «B» округляем до целого числа в большую сторону В=28,18≈29 м

Определяем числовые значения координат полос загружения х₁,х₂ , и показывают на рис.4 положение фактической q^*( ) и искомой q(х₁,х₂) нагрузок

=0,15*29=4,4 м

=0,4*29=11,6 м

=0,6*29=17,4 м

=0,75*29=21,8 м

Учет влияния полосовой нагрузки на шпунтовую стенку

кПа

кПа

кПа

Учет влияния полосовой нагрузки на шпунтовую стенку

кПа

кПа

кПа

5. Определение допускаемой нагрузки [q(x1,x2)]

Допускаемой нагрузкой [ q ( , )] на полосе в активной зоне с координатами и считают такую, которая вызывает приращения напряжений в лимитирующих элементах конструкции (в нашем случае в лицевой шпунтовой стенке или анкерной тяге ) равные приращениям напряжений в этих же элементах от проектной нагрузки . Выражается равенствами

ΔM[q(x₁, x₂)] = ΔM(q₀)

ΔR_a[q (x₁, x₂)] = ΔR_a(q₀)

Где ΔM[q(x₁, x₂)] и ΔR_a[q (x₁, x₂)] – приращения максимального изгибающего момента в шпунтовой стенке и усилия в анкерной тяге от нагрузки q (x₁, x₂);

ΔM(q₀) и ΔR_a(q₀) – то же. От проектной нагрузки q_0.

Искомые значения вычисляются по формулам:

ΔM[q₀(O, B)] = M_maxq(₀) – M_max⁰ = 244,8 – 142,8 = 102 кНм

ΔR_a[q₀(O, B)] = R_a q(₀) – R_a⁰ = 328,4 – 164,2 = 164,2 кН /м

Где M_maxq(₀) – максимальный изгибающий момент в шпунтовой стенке при наличии нагрузки q_{0 ,} кНм/м

M_max = ƞ∙y₁ = 300∙1,2 = 360 кНм

M_maxq(₀)= Mmax*k₁= 360*0,68=244,8 кН/м.

R_a q(₀) – усилие в анкерной тяге при наличии проектной нагрузки q˳ (при d=1 м)_, кН/м

a=260 кН/м

a(q˳)= a*k₂*d=260*1,263*1=328,4 Кн/м

M_max⁰ и R_a⁰ соответственно, то же ,но при отсутствии полезных нагрузок, кНм/м, кН/м.

M_max = ƞ∙y₁=300*0,7=210

M_maxq(₀)= Mmax*k₁= 210*0,68=142,8 кН/м.

a=130 кН/м

a(q˳)= a*k₂*d=130*1,263*1=164,2 кН/м

Приращения усилий в элементах больверка ΔM[q(x₁, x₂)] и ΔR_a[q (x₁, x₂)] от нагрузки q(x₁, x₂) получаем по формулам:

ΔM[q(x₁, x₂)] = M_max[q(x₁, x₂)] – M_max⁰ = 318.2 – 142.8= 175.4 кНм

ΔR_a[q (x₁, x₂)] = R_a[q(x₁, x₂)] – R_a⁰ = 252.6 – 164.2= 88.4 кН/м

Где M_max[q(x₁, x₂)] и R_a[q(x₁, x₂)] –максимальный изгибающий момент и усилие в анкерной тяге при наличии нагрузки q(x₁, x₂)., кНм/м; , кН/м;

M_max = ƞ∙y₁ = 300∙1,3 = 468 кНм

M_max[q(x₁, x₂)]= Mmax*k₁= 468*0,68=318,2 кН/м.

a=200 кПа

R_a[q(x₁, x₂)] = a*k₂*d=200*1,263*1=252,6 кН/м

Получив приращения усилий в элементах больверка по формулам .Строим графики линейных зависимостей ΔM[q(x₁, x₂)] и ΔR_a[q (x₁, x₂)] от q(x₁, x₂) ( Рис. .)

Определяем значения нагрузок q [(x₁, x₂), М] и q[ (x₁, x₂), R_a], лимитируемые, соответственно , шпунтовой стенкой и анкерной тягой;

Меньшая из нагрузок является допускаемой нагрузкой для полосы с координатами x₁ и x₂ (на Рис. это q[ (x₁, x₂), М],

q[ (x₁, x₂), М] = 46 кПа