- •2. Что такое эффективный выход нейтронов деления, какие факторы и как влияют на его величину?
- •2. Что такое аксиальный офсет ввэр, в каких пределах требуется поддерживать его величину?
- •3. Необходимость использования многоступенчатых турбин
- •3. Эрозия рабочих лопаток турбин аэс и меры по борьбе с ней.
- •2. Что такое коэффициент размножения на быстрых нейтронах (ε), какие факторы и как влияют на его величину в ввэр.
- •3 . Изображение процесса расширения пара в элементах турбины аэс в диаграмме I-s/
- •2. По какой постоянно контролируемой величине и как оператор ввэр-1000 может оценить величину общего запаса реактивности в данный момент кампании?
- •3. Конструкция и схема работы системы уплотнений цилиндров турбин аэс.
- •1. Влияние на кпд цикла Ренкина на перегретом паре:
- •2. Описать и объяснить качественный характер роста потерь запаса реактивности от шлакования в процессе кампании реактора.
- •3. Изобразить и объяснить переходный процесс n(t) при сообщении критическому на мощности 30%Nном реактору положительной реактивности умеренной величины.
- •3. Причины, вызывающие вибрацию роторов турбин; критическая частота вращения ротора.
- •2. 8. Что такое коэффициент использования тепловых нейтронов (θ), какие факторы и как влияют на его величину.
- •3 . П реобразование тепловой энергии пара в кинетическую в сопловой решетке турбинной ступени.
- •2. Какие факторы и как влияют на величину дифференциальной эффективности борной кислоты в ввэр?
- •1. Понятие о первичном управлении яр и та. Параметр, обеспечивающий согласованное управление яр и та.
- •3. Конструкция опорных подшипников валопроводов турбин аэс.
- •2. Записать уравнения кинетики реактора с учетом запаздывающих нейтронов и объяснить физический смысл входящих в него величин
- •3. Дополнительные внутренние потери энергии в турбинной ступени
- •2. Что такое вероятность избежания утечки тепловых нейтронов, какие факторы и как влияют на ее величину.
- •3. Вибрационная диаграмма для рабочих лопаток турбины (построение и анализ)
- •1. Выражение для определения площади проходного сечения одного выхлопа турбины. Суммарная площадь выхлопа та
- •3. Использование энергии потерь с выходной скоростью в ступенях многоступенчатой турбины
- •1. Понятие об обобщенном цикле Карно. Кпд цикла.
- •2. По какой постоянно контролируемой величине и как оператор ввэр-1000 может оценить величину текущего оперативного запаса реактивности?
- •3. Влияние изменения параметров пара и давления в конденсаторе на экономичность работы турбин аэс.
- •2. Когда и почему в реакторе образуется «йодная яма»?
- •3. Возвращенное тепло и его использование в ступенях многоступенчатой турбины.
- •1. Факторы, определяющие выбор разделительного давления в ппу:
- •3. Внутренний кпд турбинной ступени и его зависимость от скоростной характеристики ступени
- •2. Что такое «прометиевый провал» и чем определяется его глубина?
- •3. Конструкция роторов турбин аэс.
- •1. Способы регулирования мощности та, работающего на общую сеть. Достоинства и недостатки
- •3. Кпд на окружности турбинной ступени и его зависимость от скоростной характеристики ступени
- •1. Энтальпия греющей и нагреваемой среды в теплообменных аппаратах (та) поверхностного типа. Энтальпии теплообменивающихся сред в теплообменном аппарате смешивающего типа.
- •2. Вид и назначение уравнения возраста Ферми, определения входящих в него величин.
- •1. Физический смысл регенерации тепла в цикле пту.
- •3. Конструкция цилиндров турбин аэс
- •1. Факторы, влияющие на давление среды в гк пту аэс. Вид конденсаторных характеристик.
- •2. Что такое температурный эффект и температурный коэффициент реактивности ввэр и какие нормативные требования предъявляются к их величинам?
- •3. Внутренняя, эффективная и электрическая мощности турбины и соответствующие им кпд турбины
- •3. Изменение параметров пара в проточной части осевой многоступенчатой турбины.
- •2. Изобразить и объяснить переходный процесс n(t) при сообщении к ритическому на мкум реактору положительной реактивности умеренной величины.
- •1. Уравнения теплового баланса теплообменных аппаратов поверхностного и смешивающего типа.
- •2. За счёт чего и как изменяется общий запас реактивности ввэр в процессе кампании?
2. Записать уравнения кинетики реактора с учетом запаздывающих нейтронов и объяснить физический смысл входящих в него величин
Б удем рассматривать «холодный» реактор, т.е. в котором с изменением n(t) тепловая мощность, а следовательно, и tа.з. не меняются. Иначе: «холодный» реактор – это реальный ЯР, но без ТЭР (или с ТКР=0) ПП n(t) рассматриваем в точечном приближении, т.е. анализируем поведение средней по объему а.з. величины n(t). А также реактивность сообщаем критическому ЯР мгновенным скачком. Плотность тепловых нейтронов, полученных в результате замедления в любом микрообъёме активной зоны в любой момент времени, всегда равна сумме плотностей тепловых нейтронов, полученных в результате замедления мгновенных и запаздывающих нейтронов. n(t)= nм(t) + nз(t) .
Из данного условия выводится ДУ скорости изменения плотности нейтронов. В нем 2-е слагаемое – сумма скоростей β-распада ЯПЗН 6 групп, равная скорости генерации ЗН 6 групп (при распаде одного ЯПНЗ получается одно ЯИЗН, которое испускает один ЗН). Физический смысл первого слагаемого = (ск.генерации МН) - (ск.убыли МН и ЗН). ci(t)-текущее значение эффективной концентрации ЯПЗН i-ой группы(i=1,2..6), a l – время жизни МН. λi постоянная β-распада предшественников i-ой группы.
Это уравнение является неопределённым, так как, кроме основной неизвестной функции n(t), оно содержит ещё шесть неизвестных функций временных зависимостей эффективных концентраций предшественников запаздывающих нейтронов всех шести групп. Поэтому для того, чтобы получить конкретное решение, необходимо замкнуть систему, т.e. присоединить ещё как минимум 6 ДУ, в которых функции Ci(t) фигурировали бы независ. от данного уравнения образом.
Д У скоростей изменения эф. концентраций ЯПЗН 6 групп. Все имеют одинаковый вид: первое слагаемое – скорость генерации предшествен. i-й группы, второе слагаемое – скорость их β-распада.
Решение СДУКР отыскивается в виде, определяемом корнями характеристического уравнения этой системы, которое получаем при нулевых ЛЧ ДУ.
- является характеристическим и называется уравнением обратных часов
Величины и знаки корней характеристического уравнения определяют вид решения дифференциальных уравнений. В частности, если характеристическое уравнение имеет действительные корни, то решение ДУ (или системы ДУ) имеет экспоненциальный вид.
3. Дополнительные внутренние потери энергии в турбинной ступени
Дополнительные внутренние потери энергии зависят от особенностей конструкции ступеней и термодинамического состояний рабочего тела. Все внутренние потери энергии (основные и дополнительные) учитываются внутренним КПД ступени ηi. Дополнительными внутренними потерями могут быть потери:
Потери энергии от трения диска и бандажа
В турбинных ступенях активного типа, где рабочие лопатки закреплены на дисках ротора и скреплены на периферии бандажной лентой, при вращении диска в вязкой паровой среде часть энергии затрачивается на преодоление сопротивления трения диска и бандажа. Полезная мощность ступени при этом уменьшается. Вращение диска вызывает также вращение пара, заполняющего камеру ступени. Помимо вращения вокруг оси турбины пар, наполняющий камеру, приобретает вихревое движение в меридиональном сечении. Вихревой поток обусловлен тем, что частицы пара, прилегающие к диску, приобретают центробежные силы, которые вызывают движение пара от центра к периферии вблизи поверхности диска и от периферии к центру у поверхности диафрагм. Вихревой поток увеличивает затраты мощности на вращение диска. Пар, протекающий через диафрагменные уплотнения, а также через разгрузочные отверстия, которые выполняются во многих дисках, интенсифицирует меридиональные токи у поверхности диска.
Потери энергии от частичного впуска пара
При малых объемных расходах пара (G∙υ) для турбин небольшой мощности и первых ступеней турбин, работающих в области высоких параметров и малых удельных объемов пара, выходные площади решеток, высоты сопловых и рабочих лопаток имеют малую величину, применяют частичный (парциальный) подвод пара. Сопловые лопатки располагаются на части ее части окружности - на дуге, что приводит к увеличению высоты сопловых и рабочих лопаток и снижению концевых потерь энергии, но появляются дополнительные потери: на выколачивание (выталкивание застойного инертного газа из межлопаточных каналов рабочей решетке), потери связанные с затратой мощности на преодоление вентиляционных сопротивлений (частицы инертного газа отбрасываются к периферии при вращении рабочей решетки) и потери, обусловленные размывом паровой струи на концах дуг сопловых сегментов (утечка пара в окружном направлении).
Потери энергии от утечек пара в ступени
При движении парового потока в турбинной ступени часть пара поступает в осевые и радиальные зазоры, протекает через уплотнения диафрагм и рабочих решеток, не принимая участия в процессах преобразования энергии в сопловых и рабочих решетках. Это вызывает потери энергии и снижает КПД ступени. Величина утечек пара и потерь энергии зависит от конструкции и геометрии уплотнений диафрагм, величины осевых и радиальных зазоров, перепада давлений в решетках, особенностей конструкции ступеней и др. Для уменьшения утечек пара используются лабиринтовые уплотнения. Уплотнение состоит из ряда последовательно расположенных узких проходных сечений (щелей) и относительно объемных камер. В расширительной камере уплотнения кинетическая энергия парового тока теряется, преобразуясь в тепловую.
Потери энергии от влажности пара
В турбинах АЭС большая часть ступеней работает в области влажн. пара. При этом экономичность снижается по причине:
- увеличением потерь энергии в решетках, которое связано с трением между фазами, ростом потерь трения в водяной пленке и парокапельном пограничном слое, увеличением размеров кромочного следа за счет дробления пленки при сходе ее с выходной кромки лопаток;
- потерями энергии на разгон влаги в каналах решеток и в осевом зазоре в связи с меньшей скоростью влаги, особенно крупнодисперсной;
- ударным тормозящим воздействием частиц влаги, попадающих на рабочие лопатки;
- переохлаждением пара и появлением скачков конденсации;
- дополнительными потерями во вращающейся рабочей решетке, связанными с отбрасыванием влаги к периферии и увеличением концевых потерь в периферийной зоне и др.
В ступенях, где организована сепарация влаги, неизбежен унос из ступени вместе с влагой части пара. Если этот унос производится из сопловой решетки или за ней, т.е. до рабочего колеса, то в данной ступени уменьшается полезная работа и, следовательно, снижается КПД.
Билет 13.