- •27.Основные соотношения для расчета оребренных поверхностей.
- •7. Стационарный тепловой поток через многослойную плоскую стенку при граничных условиях первого рода (гу-1).
- •24.Тройная аналогия между переносом тепла, вещества и количества движения.
- •12.Ид. Газы. Анализ политропного процесса.
- •14. Влаж. Возд. Расчет термодин-их пар-ов влаж. Возд. (мол-ая масса, плот-ть, газовая пост-ая, тепл-ть, энтальпия и др.).
- •3. Критериальные формулы для описания теплообмена при свободной конвекции
- •15. Термодин-ие основы раб. Тепл-х дв-ей. Циклы тепл. Дв-ей, и их эф-ть. Осн. Эл-ты тепл. Дв-ля и пр-ип преобр-ия в них энергии.
- •1.Каковы гипотеза (закон) Фурье и ее физический смысл?
- •16.Понятие об эксергии. Эксерг-ий кпд. Экс-ия кол-ва теплоты.
- •19.Сжатие газа в компрессорах. Одноступ-ый поршневой компрессор.
- •11.Расчет величины плотности теплового потока в теле.
- •24. Анализ цикла Ренкина для паросиловых установок
- •8. Стационарный тепловой поток через многослойный полый цилиндр при граничных условиях первого рода (гу-1).
- •25. Бинарные циклы реальных газов.
- •7. Стационарный тепловой поток через многослойную плоскую стенку при граничных условиях первого рода (гу-1).
- •27. Парокомпрессионные холод-ые машины и их циклы.
- •6. Критериальные формулы для описания интенсивности теплообмена при обтекании пластины.
- •5. Стационарный тепловой поток через однослойную плоскую стенку при граничные условия первого рода (гу-1).
- •29.Циклы и назначение тепловых насосов.
- •8. Форм-ка 2-го з-на термодин. Применит-но к откр. Термодин-им системам. Ур-ие баланса энтропии.
- •6. Критериальные формулы для описания интенсивности теплообмена при обтекании пластины.
- •14. Влаж. Возд. Расчет термодин-их пар-ов влаж. Возд. (мол-ая масса, плот-ть, газовая пост-ая, тепл-ть, энтальпия и др.).
- •16. Гипотеза а.Фика: содержание, физический смысл, область применения
- •10.Конвективный теплообмен при турбулентном режиме течения в канале.
- •4. Третья (основная) теорема теории подобия
14. Влаж. Возд. Расчет термодин-их пар-ов влаж. Возд. (мол-ая масса, плот-ть, газовая пост-ая, тепл-ть, энтальпия и др.).
Смесь сух. воздуха (не содер-го мол-ул воды) с водян. паром наз. влаж. возд-ом. Смесь из сух. возд. и насыщ. вод. пара – насыщ-ый влаж. воздух.
Молярная масса: , где rв ,rп – массовые доли возд. и пара. Мв ,Мп- мол-ые массы воздуха и пара.
Плот-ть влаж. возд. =сумме плот-ей пара и сух. возд., взятых при своём парциальном давл-ии и при темп-ре смеси , опр-ся по ур-ям ; .
Уд. газ. пост-ая влаж. возд.: .
Уд. энт-ия влаж. возд.опр-ся как сумма энт-ий сух. возд. и вод. пара. Уд. энт-ия 1+d (кг) влаж. возд. . Уд. энт-ия сух.возд., выраж-ая в кДж/кг, численно = его тем-ре, т.к. тепл-ть сух. возд. при пост-ом давл. =~ 1 кДж/(кг·К). Уд. энт-ия сух. насыщ-го пара при малых давл-ях может быть опр-на по эмпирической формуле , тогда уд. энт-ия влаж. воздуха .
17. теплообмен при кипении жидкости в большом объеме.
Рассмотрим теплообмен при кипении жидкости в сосуде, когда жидкость в нем на удалении от поверхности прогрета до температуры насыщения. При малой плотности теплового потока в стенку qw мал и перегрев жидкости T. При этом становится возможным возникновение пузырьков лишь большого радиуса. Они зарождаются в несмачиваемых углублениях большого радиуса на микрорельефе обогреваемой поверхности, число таких центров парообразования мало и в этом случае тепло от обогреваемой поверхности отводится не механизмом кипения жидкости, а в основном ее свободной конвекцией над обогреваемой поверхностью. В этом случае теплоотдача описывается экспериментальной зависимостью ,
где С, - постоянная величина, зависящая от рода жидкости.При достаточно больших значениях qw (и ) отвод тепла от обогреваемой поверхности определяется только кипением жидкости на ней, т.к. становится возможным зарождение и существование не только крупных, но и мелких пузырьков и число центров парообразования в этом»случае велико. В этом случае имеет место режим развитого пузырькового кипения жидкости, теплоотдача в котором описывается экспериментальной зависимостью
Экспериментально обнаружено также, что рост давления р над жидкостью приводит к увеличению интенсивности теплообмена в процессе кипения, что показано на рис. 3.3, построенном на основании обработки опытных данных для кипящей воды: величины p и 1, соответствуют коэффициентам теплоотдачи при произвольном давлении р и при р1 =9,81104Па.
В режиме развитого пузырькового кипения складывается парадоксальная ситуация: чем больше плотность теплового потока в стенку qw, а, следовательно, и величина T, тем лучше тепло отводится от обогреваемой поверхности (тем больше ).
Большие значения а при развитом пузырьковом режиме кипения объясняются тем, что в этом режиме паровые пузырьки очень часто отрываются от поверхности (киносъемка показывает, что в воде это происходит с частотой от 50 до 100 раз в секунду). Место оторвавшегося пузырька замещается жидкостью, поэтому возникает сильнейшая турбулизация жидкости у обогреваемой поверхности, которая и приводит к интенсификации теплоотдачи. Следует отметить, что количество пара, поступающего в пузырек у обогреваемой поверхности, составляет примерно 10% от общего количества пара, поступающего в него: остальные 90% от общей массы пара пузырек получает при всплытии от окружающей его жидкости.