- •1. Мостовые краны
- •1.1 Общие сведения
- •1.2. Тележка крановая
- •2. Расчет механизма подъема
- •2.1. Выбор каната
- •2.2. Выбор крюковой подвески и крюка
- •2.3. Определение основных размеров блоков и барабана
- •2.4. Прочностной расчет оси барабана и выбор подшипников
- •2.5. Выбор электродвигателя
- •2.6. Выбор передаточного механизма
- •2.7. Уточнение выбора электродвигателя
- •2.8. Выбор тормоза
- •2.9. Проверка электродвигателя на пусковые нагрузки
- •2.10 Расчет крепления каната к барабану
- •3. Расчет механизма передвижения
- •3.1. Выбор диаметра ходовых колес
- •3.2. Определение сопротивлений передвижению тележки
- •3.3. Определение мощности двигателя
- •3.4. Выбор редуктора
- •3.5. Проверка электродвигателя на время разгона
2. Расчет механизма подъема
Задание
Рассчитать механизм подъема мостового крана (рис. 1) грузоподъемностью Q=50 кН со скоростью подъема груза v=10 м/мин и высотой подъема Н=10 м. Группа режима работы М2 (ПВ=15%); кратность полиспаста uп=4.
|
|
1 - механизм подъема груза; 2 — механизм передвижения тележки; 3 - рама
Рис. 1 – Тележка мостового крана
2.1. Выбор каната
Принимаем сдвоенный полиспаст. Максимальное натяжение каната определяем по формуле
, (1)
где Q – грузоподъемность, Q=50 кН;
Zк.б. – число ветвей каната, навиваемых на барабан, Zк.б.=2;
ип – передаточное число (кратность) полиспаста, ип =4;
п – КПД полиспаста, п=0,94;
н.бл. – КПД уравнительного блока, н.бл.=0,96.
кН.
Типоразмер каната выбираем из условия
, (2)
где Fразр – разрывная сила каната (прил. П1 [1]);
zp – коэффициент запаса прочности, zp=3,35 при группе режимов М2.
,
Из приложения П1 [1] выбираем канат типоразмера ЛК-Р. Диаметр каната dк=6,2 мм, разрывная сила Fразр=23,45 кН при расчетном пределе прочности проволок при растяжении, равном 1960 МПа. Условное обозначение каната:
Канат 6,2-Г-1-ОЖ-Н-1960 ГОСТ 2688-80.
Фактический запас прочности
.
2.2. Выбор крюковой подвески и крюка
По заданной грузоподъемности Q5 т группе режима работы М2 выбираем заготовку крюка №14 (прил. П6.3 [1]).
Требуемую наименьшую высоту гайки крепления хвостовика крюка с резьбой М48 (прил. П6.2 [1]) рассчитываем по формуле
, (3)
где d1 – внутренний диаметр резьбы, d1=41,9 мм;
k1 – отношение высоты опасного сечения витка резьбы к шагу S, для метрической резьбы k1=0,87;
kн – коэффициент неравномерности распределения нагрузки между витками резьбы, kн =0,56;
[] – допускаемое напряжение на срез, []=0,15т=0,15240=36 МПа (т=240 МПа – предел текучести для стали 20).
мм.
Проектируем крюковую подвеску, в которой диаметр блока определяем по формуле
, (4)
где h2 – коэффициент выбора диаметра блока, h2=14 при группе режимов работы М2.
мм.
Окончательно принимаем в соответствии с нормальным рядом диаметров =160 мм.
Назначаем размеры траверсы подвески (рис. 2): d0=48 мм; b=85 мм (с учетом размещения под гайкой 3 упорного подшипника 4 №8210Н по ГОСТ 7872-89 внешним диаметром 80 мм); l=100 мм с учетом установки 4 блоков
1 – крюковая траверса; 2 – щека крюковой обоймы; 3 – гайка хвостовика крюка; 4 – упорный подшипник; 5 – крюк.
Рис. 2 – К расчету элементов крюковой подвески
Принимаем материал траверсы – сталь 45 и по следующей формуле определяем ее высоту.
, (5)
где [] – допускаемое напряжение, для стали 45 []=т/s=360/3=120 МПа (т=360 МПа – предел текучести для стали 45 и s=3 – коэффициент запаса).
мм.
Окончательно принимаем h=45 мм
Назначаем размеры щек обоймы подвески (=10 мм; r=0,5h=0,545=22,5 мм; R=90 мм) и проверяем их на прочность по формуле
, (6)
где допускаемое напряжение для стали марки Ст3 []=т/s=230/3,5=66 МПа.
МПа =66 МПа.
Проверяем выбранный упорный подшипник №8214Н по ГОСТ 7872-89 под опорной гайкой крюка на статическую грузоподъемность C0:
1,25Q=1,2550=62,5 кН < C0=108 кН.
Статическая прочность обеспечена.