2.1.1 Первинна обмотка

Кратність струму термічної стійкості апарату (n_1T) що являє собою відношення струму термічної стійкості до діючого номінального первинного струму, задається у вхідних даних на проектування. З урахуванням n_1T густина номінального струму первинної обмотки (виходячи з тривалого нагріву номінальним струмом).

, (2.3)

де К_зап = 1,1...1,5 - коефіцієнт запасу з термічної міцності.

Перетин первинної обмотки, виходячи з густини струму термічної стійкості (мм²)

. (2.4)

Для номінального режиму можна записати аналогічне співвідношення

(2.5)

Як розрахункове значення q_1расч приймається найбільше із значень q_1T та q_1H. Остаточне значення перетину первинної обмотки (q_пр1) приймається по сортаменту на використаний провід при умові, що q_пр1  q_1расч. Цю умову гарантує забезпечення необхідної кратності термічної стійкості ТС. Марка проводу первинної обмотки зумовлюється конструкцією проектованого ТС /2/.

2.1.2 Вторинна обмотка

Вторинна обмотка виготовляється з круглого проводу марки ПСД. При номінальному вторинному струмі 5 А звичайно вживається провід діаметром 1,81 мм, а при проектуванні ТС, призначених для роботи в закритих пристроях, або при підвищеній температурі, вживається провід діаметром 1,95 ... 2,1 мм. При вторинному струмі 1А діаметр проводу вибирається в межах 1,21 ... 1,35 мм.

Для вживаних марок сталей кратність вторинного струму при номінальному навантаженні не більша за 40. Тому попередньо можна прийняти кратність вторинного струму n_2T = n_1T, при n_1T < 40 та n_2T = 40 при n_1T  40.

Найбільший струм вторинної обмотки

. (2.6)

З урахуванням прийнятого перетину проводу вторинної обмотки (q_пр2) густина струму короткого замикання А/мм²

(2.7)

Якщо значення J_2КЗ  J_КЗ, то вторинна обмотка вважається термічно стійкою. В протилежному випадку (J_2КЗ > J_КЗ) необхідно збільшити переріз проводу вторинної обмотки або (якщо кратність термічної стійкості не визначена в технічному завданні ) зменшити n_1Т.

2.2 Визначення числа витків первинної обмотки

Практика конструювання ТС /2/ показує, що ТС задовольняє технічним вимогам з боку рівня похибок /6/ при мінімальному значенні МРС первинної обмотки F_1min = 800 ... 1000А. Це співвідношення може змінюватися в залежності від класу напруги ТС. При малих значеннях напруги ( менш 35кВ) внутрішній діаметр магнітопроводу (і середня довжина) дещо зменшуються, тому ТС може бути виготовлений з меншими значеннями МРС F_1min = 600 А. Збільшення кількості витків первинної обмотки зменшує похибки ТС, але приводить до збільшення розмірів первинної обмотки, що тягне за собою збільшення маси провідникового матеріалу, розмірів та маси магнітопроводу. Тому при визначенні числа витків первинної обмотки треба керуватись наступними міркуваннями:

- в одно діапазонних ТС при I_1H  1000 А число витків W₁ =1

- при проектуванні ТС на два номінальних первинних струму (при (І_1H)_min>1000) з відношенням 1:2- число витків W₁=2 Переріз витка обмотки розраховується на менше із значень номінальних струмів і при переході на більший струм обмотка з'єднується в дві паралельні гілки;

- при проектуванні ТС на декілька ( >2) значень номінального первинного струму I_1H1…I_1Hi необхідно для всіх значень струму визначити діапазон, в якому виконується співвідношення

.