Нормативные и расчетные сопротивления арматуры

6.2.2.2 Нормативное сопротивление арматуры f_0,2k ¾ наименьшее контролируемое значение условного предела текучести, равного значению напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению, равному 0,2 %. Указанная характеристика гарантируется заводом-изготовителем с обеспеченностью не менее 0,95.

6.2.2.3 Расчетное сопротивление арматуры f_0,2d определяют путем деления нормативного сопротивления f_0,2k на частный коэффициент безопасности по арматуре _s, равный 1,2.

Характеристики напрягаемой арматуры приведены в таблице 6.6.

32

СНБ 5.03.01-02

f_tk — нормативное значение временного сопротивления;

k — коэффициент, принимаемый по таблице 6.5

Рисунок 6.6 — Зависимость «_s¾_s» для ненапрягаемой арматуры:

а — для стержневой арматуры класса S500;

б — для арматуры классов S240, S400 и проволочной

арматуры класса S500

Таблица 6.6 — Характеристики напрягаемой арматуры

Класс арматуры	Номинальный диаметр, мм	k = ftk /fyk	Нормативное сопротивление fyk (f0,2k), Н/мм2	Расчетное сопротивление fyd (f0,2d), Н/мм2
S800	10 ¾ 32	1,1	800	665
S1200	6 ¾ 32	1,1	1200	1000
S1400	3 ¾ 15	1,1	1400	1165

Деформативные характеристики арматуры

6.2.2.4 Зависимость «_s¾_s» для напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций следует принимать в соответствии с диаграммой рисунка 6.7.

Модуль деформаций для горячекатаной, термомеханически упрочненной и холоднодеформированной арматуры следует принимать равным 200 кН/мм², для арматурных канатов  190 кН/мм².

Рисунок 6.7 — Зависимость «_s¾_s» для напрягаемой арматуры

33

СНБ 5.03.01-02

7 Расчет бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы

7.1 Расчет бетонных и железобетонных элементов по прочности на действие изгибающих моментов и продольных сил

7.1.1 Общие положения

7.1.1.1 Расчет бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы следует производить из условия, по которому усилия от расчетных воздействий не превышают предельных усилий, которые может воспринять конструкция в сечении с трещиной, нормальном к продольной оси.

Расчетным критерием исчерпания несущей способности конструкций и систем из них при действии изгибающих моментов и продольных сил следует считать исчерпание прочности сечений, нормальных к продольной оси, и переход системы или ее отдельного элемента в изменяемое состояние.

7.1.1.2 Расчет бетонных, железобетонных и предварительно напряженных конструкций по прочности следует производить исходя из общего условия метода предельных состояний

S_d £ R_d , (7.1)

где S_d ¾ внутреннее усилие или вектор внутренних усилий, вызванных расчетным воздействием в рассматриваемом сечении конструкции;

R_d ¾ предельное усилие или вектор предельных усилий, которые способна воспринять конструкция в сечении, нормальном к продольной оси, и определяемые в общем случае:

¾ при линейно-упругом, нелинейном, пластическом расчетах сечений:

; (7.2)

¾ при нелинейных расчетах конструкций:

, (7.3)

где f_cm — средняя прочность бетона, которую следует принимать по таблице 6.1;

f_yR = 1,1f_yk;

f_pR = 1,0f_pk;

a_d — геометрические размеры сечения;

g_R — коэффициент, равный 1,35.

При расчете конструкций по прочности сопротивление бетона растянутой зоны учитывать, как правило, не следует. Допускается в отдельных случаях (например, при расчете изгибаемых и внецентренно сжатых бетонных конструкций, в которых не допускается образование трещин), учитывать сопротивление бетона растянутой зоны при расчете по прочности конструкций в сечениях, нормальных к продольной оси, принимая во внимание указания, относящиеся к расчету конструкций по образованию трещин.

7.1.1.3 В общем случае предельные усилия, которые может воспринять железобетонная конструкция в сечении с трещиной, нормальном к продольной оси, определяются из решения общей системы уравнений деформационной расчетной модели, представленных в 5.5.3.2, 5.5.3.3. Расчетные схемы распределения относительных деформаций в сечении элемента при расчете по прочности показаны на рисунке 7.1.

7.1.1.4 Критерием исчерпания прочности железобетонных конструкций по сечениям, нормальным к продольной оси, при использовании деформационной расчетной модели принято условие достижения относительными деформациями сжатого бетона или растянутой арматуры их предельных значений.

7.1.1.5 Величину предельных относительных деформаций сжатого бетона _c следует принимать по таблице 6.1, при этом она не должна превышать:

а) для центрально сжатых сечений — значений _c2(_c3) по таблице 6.1;

б) для внецентренно сжатых сечений (с двузначной эпюрой относительных деформаций) ¾ _cu2 (_cu3) по таблице 6.1.

34

СНБ 5.03.01-02

Прямые D–Е — центральное сжатие с однозначной равномерной эпюрой напряжений;

О–В — внецентренное сжатие с неравномерной однозначной эпюрой напряжений;

А–В — изгиб и внецентренное сжатие при двузначной эпюре напряжений;

А–О — внецентренное растяжение при однозначной эпюре напряжений

Рисунок 7.1 — Расчетные схемы распределения относительных деформаций в сечении,

нормальном к продольной оси, при расчете элемента по прочности

с использованием деформационной модели

Во всех промежуточных ситуациях следует принимать такое распределение относительных деформаций по высоте сечения, когда на расстоянии, равном или от наиболее сжатой грани сечения, значения относительных деформаций не превышают _с2(_с3) по таблице 6.1 (см. рисунок 7.1).

7.1.1.6 Предельную величину относительных деформаций растянутой арматуры _su следует принимать равной

e_su = e_sR , но не более 0,01, (7.4)

где e_sR — значение предельных относительных деформаций растянутой арматуры, установленное стандартом.