Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
МЕТ к курсовому ТД 09.doc
Скачиваний:
68
Добавлен:
18.08.2019
Размер:
2.54 Mб
Скачать

Методика расчета и подбора штанговых скважинных насосных установок

В качестве основы для подбора скважинных штанговых насосных установок часто используется универсальная методика подбора скважинных насосных установок, разработанная на кафедре машин и оборудования нефтяной и газовой промышленности Российского государственного университета нефти и газа имени И.М. Губкина.

Вышеназванная методика была доработана в соответствии с промысловыми данными и полученными величинами допускаемых приведенных напряжений для насосных штанг, в первую очередь - бывших ранее в эксплуатации.

Основные положения уточненной методики подбора скважинных штанговых насосных установок приведены ниже.

1 По исходным данным (пластовые и скважинные условия, заданный дебит) определяем динамический уровень.

При этом учитывается «водяная подушка», остающаяся на участке «забой скважины - прием насоса» после проведения подземного ремонта скважины и переменная плотность смеси «вода - нефть - газ».

Плотность смеси ρсм определяется по исходным данным (плотности нефти, газа и воды, обводненность, газовый фактор, пластовые температура и давление, геотермический градиент, давление насыщения, кривая разгазирования). Практически этот этап работы полностью повторяет пункты № 1 - 15 методики подбора УЭЦН.

2 Используя коэффициент сепарации и допустимую величину свободного газа на приеме насоса, определяем минимально-возможную глубину спуска насоса.

3 По заданному дебиту определяем типоразмер базового скважинного насоса, (из формулы Qид = 1440 η·Fнас·S·п для насосов обычного исполнения и Qид = 1440η п (Fнас.lFнас.c2S·п для насосов типа ННД и ННГ, где Fmc, и Fmc2 — площади 1-й и 2-й ступеней насоса), принимая, что среднее число качаний п = 6,0 в мин., средняя длина хода S = 2,5 м, коэффициент подачи нового или отремонтированного насоса η = 0,8. После расчета диаметра и выбора стандартного типоразмера насоса выбираем два-три соседних типоразмера (в большую и меньшую сторону) и определяем для них скорость откачки — произведение п·S.

4 По типоразмеру насоса и глубине спуска определяем (предварительно) максимальные и минимальные нагрузки в точке подвеса штанг по формулам:

(6.1) 

(6.2) 

где где qi - масса 1-го метра штанг; Li -длина ступени штанг;

i = 1 и 2; — коэффициент Архимеда; Кнас - коэффициент, равный диаметру рассматриваемого насоса в мм, деленный на 100.

Для насосов обычного исполнения

для насосов исполнения ННД и ННГ

где Ндин - динамический уровень; Р6уф — буферное давление; Fнас - эффективные площади плунжеров рассматриваемого насоса.

(6.3) 

где α и а - кинематические коэффициенты станка-качалки, где п — частота ходов в минуту;

где f1 - площадь поперечного сечения нижней ступени колонны штанг; f2 - площадь поперечного сечения верхней ступени колонны штанг; суперход плунжера для современных условий работы ШСНУ практически равен нулю.

fтр - площадь поперечного сечения материала колонны НКТ.

(6.4) 

(6.5) 

(6.6) 

где Lnom - длина подвески насоса, м; μж - вязкость откачиваемой жидкости; S - длина хода, м; п - частота ходов, 1/мин.

(6.7) 

где — механическое трение плунжера о цилиндр,

(6.8) 

(6.9) 

где — телесный угол искривления ствола скважины на i-м участке.

5. По максимальной нагрузке выбираем типоразмер станка- качалки и уточняем параметры работы установки — частоту и длину ходов.

В связи с тем, что на нефтяных промыслах практически никогда не используются режимы работы СК с максимальной длиной хода при максимальной нагрузке на головку балансира, проверка СК по максимальному крутящему моменту на валу кривошипа не производится.

6. По уточненным параметрам работы и кинематическим коэффициентам СК определяем точные значения сил при ходе вверх и вниз с учетом сил трения. Уточненные коэффициент трения и силу трения при этом рассчитываем по формуле, приведенной в работе Сабирова А.А.:

(2.137)

где α - зенитный угол, β - азимутальный угол;

7. По величине силы трения в нижней части колонны штанг и силам сопротивления в скважинном насосе (трение в плунжерной паре и противодавлении клапана) определяем длину «тяжелого» низа из штанг диаметром 19, 22, 25 или 28 мм.

(6.10) 

и уточняем этот вес после округления длины «тяжелого» низа.

(6.11) 

где q — масса погонного метра выбранных штанг, кг; L8 — длина «тяжелого» низа, округленная до длины, кратной 8 — и метрам; КАрх = 1 - ρжст — коэффициент Архимеда. Длина «тяжелого низа» округляется в большую сторону до числа, кратного 8.

8. По весу «тяжелого низа» и нагрузкам при ходе вверх и вниз выбираем длину нижней секции штанговой колонны диаметром 19 мм, исходя из условия σпр = 0,7 [σпр] в верхнем сечении этой секции.

(6.12) 

где σмах — максимальное напряжение; σа — амплитудное напряжение.

Индекс «i» говорит о том, что в расчете используется не вся колонна штанг, а только ее нижняя часть, т.е.:

(6.13) 

(6.14) 

где fi — площадь поперечного сечения i-й ступени штанг.

(6.15) 

Отсюда выбирается длина нижней ступени колонны штанг (при i = 1) L1.

9. По длинам и весам «тяжелого низа» и нижней ступени штанговой колонны выбираем длину второй секции колонны диаметром 22 мм, исходя из того же условия прочности.

При этом в формуле 6.15 i = 2, а вес Ртяж2 = Ртяж, + Ршт1. Определяем суммарную длину «тяжелого низа», первой и второй ступени колонны штанг. Если суммарная длина превышает глубину спуска насоса или равна ей (±5 %), расчет штанг закончить, если меньше глубины спуска, то перейти к п. 10 настоящего раздела методики.

10 Определяем длину третьей ступени штанговой колонны (диаметром 25 мм) аналогично предыдущим шагам. Проверяем длину колонны и сравниваем ее с глубиной спуска. Если длина меньше глубины спуска — перейти к 11 пункту.

11 Определяем длину четвертой ступени колонны штанг (диаметр 28 мм). Работа аналогична пунктам 8, 9, 10 настоящей методики.

12. Все расчеты по пп. 8—12 проводятся для штанг с определенным [σпр]. Если при принятой прочности необходимы 4 и более ступеней штанг с диаметрами более 25 мм, переходим к расчету штанг из более прочной стали (20Н2М, 15Н3МА или иной) с повышенным значением [σпр].

Кроме длин ступеней в компоновке колонны штанг необходимо определять места обязательной и желательной установки центраторов. В качестве критерия места обязательной установки центраторов выбран темп набора кривизны более 1 град./10 м и/или зенитный угол более 12 град.; для желательной установки — темп набора кривизны более 0,4 град./10 м и/или зенитный угол более 6 град.

13. По величине максимальной и минимальной нагрузки и типу выбранного СК определяются параметры уравновешивания (например — радиус уравновешивания и количество контргрузов на кривошипе станка-качалки).

Необходимо отметить, что на промыслах применяется большое число других, часто достаточно упрощенных методик подбора СШНУ, которые обеспечивают предварительный подбор оборудования без учета осложняющих промысловых факторов (сложная инклинометрия, влияние газа, механических примесей и т.д.). Одной из наиболее известных методик такого рода является работа, сведенная в диаграмму Адонина и специальные таблицы или номограммы.

Простой и наглядный способ выбора оборудования и первоначального режима откачки — использование диаграмм и таблиц имеющихся в справочниках по добыче нефти и инструкциях.

Рассмотрим диаграмму, построенную для модернизированного ряда станков-качалок, выпускавшихся по ГОСТ 5866-66.

При построении таких диаграмм по горизонтальной оси откладывают глубину спуска насоса, которая принята равной высоте подъема жидкости (погружение насоса под динамический уровень считается равным нулю). Это нужно иметь в виду, так как если погружение под динамический уровень составляет более 8—10% глубины спуска насоса (для разных диаметров насосов), то необходимо в принимаемую для выбора оборудования глубину спуска насоса вводить поправку.

При построении диаграмм принято, что противодавление на устье скважины также равно нулю. Поэтому, если фактическое противодавление больше 5 кгс/см2, необходима поправка.

По вертикальной оси откладывают подачу насоса в м3/сут. Предельные глубины спуска насосов прежде всего определяются двумя параметрами станка-качалки: максимальной допустимой нагрузкой на балансир в точке подвеса штанг и максимальным допустимым крутящим моментом на кривошипном валу станка. При этом сами величины нагрузок и моментов рассчитывают для максимальных длины хода, числа качаний и веса принятой рациональной конструкции штанговой колонны. Но иногда при применении станков-качалок с высокими допускаемыми нагрузками на головку, а также штанг сравнительно малой усталостной прочности предельная глубина спуска насосов ограничивается усталостной прочностью штанг.

При построении диаграмм все расчеты максимальных и минимальных нагрузок в точке подвеса штанг выполнены по формулам А.С. Вирновского, а крутящих моментов по формуле Р.А. Рамазанова. Подача насосов рассчитывалась для плунжерных насосов, причем коэффициент наполнения насосов был принят равным 0,85.

Д иаграмма рис. 6.1 разделена на области применения различных станков, входящих в данный стандарт. Области ограничиваются сплошными ломаными линиями и различаются штриховкой. Область каждого станка-качалки состоит из полей стандартных диаметров насосов (указаны в кружочках). Границы поля каждого насоса обозначены пунктиром. Верхняя граница поля каждого насоса представляет собой кривую подачи данного насоса при максимальной длине хода станка-качалки, указанного в его шифре, и максимальном числе качаний, указанном в табличке. Этот параметр не входит в шифр станка-качалки и выбран нами потому, что применяемые обычно числа качаний не бывают почти никогда выше 15. Кроме того, применяемые таблицы для подбора штанговых колонн основаны на промысловых данных о работе скважин с числом качаний 10—15.

Для длин ходов, больших 1,8 м, максимальные числа качаний рассчитаны из условия приближенного сохранения отношения внешних сил инерции (возникающих от неравномерного движения штанг и столба жидкости) к статической нагрузке в точке подвеса штанг. При этом относительные величины усилий, расшатывающих станок-качалку, и амплитуды вибраций могут считаться в первом приближении одинаковыми у всех станков-качалок.

Существует несколько методов конструирования или составления штанговой колонны — при помощи номограмм, таблиц и расчетных формул.

Д ля оперативного подбора колонны штанг можно пользоваться номограммами Я.А. Грузинова и ТатНИПИнефти.

Номограмма Я.А. Грузинова приведена на рис. 6.2. На оси абсцисс отложены глубины спуска насоса, а на оси ординат — значения приведенных напряжений. Номограмма состоит из трех систем точек. Первая — совокупность сочетаний диаметров насосов и штанг — вместе с нулевой точкой номограммы позволяет определить начальные ординаты σпр. Вторая выражает сочетание чисел качаний п и длин ходов плунжера S и вместе с точкой 2500 позволяет определить углы наклонов графиков к оси абсцисс. Третья — вспомогательная система для расчета ступенчатых колонн.

Пример. Определить значение приведенного напряжения в точке подвеса штанг, пользуясь данными, приведенными ниже.

Глубина спуска насоса, м

1000

Диаметр насоса, мм

44

Число ходов плунжера в минуту

12

Длина хода устьевого штока, м

1,8

Диаметр ступеней колонны, мм: нижней

19

верхней

22

Длина ступеней колонны, м: нижней

700

верхней

300

Решение. Соединяем прямыми линиями начальную точку оси абсцисс О (см. рис. 6.2) с точкой 19 системы 7, находящейся на пунктирной линии D-AA, и точку 2500 с точкой (12; 1,8) системы П. От точки 1000 на оси абсцисс проводим вертикаль вверх до пересечения с линией 0-19 в точке А и из этой точки — прямую, параллельную линии 2500-1,8 до пересечения в точке С с вертикалью, проведенной вверх из точки 300 оси абсцисс σпр = 70 МПа.

По вертикали 300 — С опускаем из точки С отрезок CD, равный на высоте точки С отрезку ВБ между осью ординат и вспомогательной переводной линией 0—19—22 системы III. Через точку D проводим прямую DB, параллельную линии 2500—12—1,8 до пересечения с осью ординат σпр, в точке В. Величина ординаты ОВ и будет выражать собой значение приведенного напряжения σпр, равного в рассматриваемом примере 63 МПа для первой ступени штанг.

Значение σпр для второй ступени штанг находим в точке С' на пересечении прямой СС' с ординатой. Оно составляет 70 МПа.

Следовательно, для заданных условий можно принять штанги из стали марки сталь 40 с допускаемым приведенным напряжением σпр = 70 МПа.

Номограмма Я А Грузинова, как и другие номограммы, составлена с использованием весьма приближенных формул элементарной теории работы насосной установки, поэтому значения приведенных напряжений, определяемые по этой номограмме, существенно отличаются от фактических. Эта разница возрастает с увеличением диаметра насоса, глубины его спуска и скорости откачки.

Довольно широкое распространение на нефтяных промыслах страны получили таблицы типовых конструкций колонн насосных штанг, составленные АзНИПИнефть.

Приложение 7

ОБЛАСТИ ПРИМЕНЕНИЯ СКВАЖИННЫХ

ШТАНГОВЫХ насосов (СН)

Тип насоса

Условный размер насоса,

мм

Максимальная

идеальная подача при числе ходов 10/мин, м3/сут

Максимальная длина хода плунжера,

м

Максимальная глубина спуска насоса, м

Условия эксплуатации

Вязкость жидкости, Па∙с

Содержание механических примесей, % объёмн.

1

2

3

4

5

6

7

НСН1

28

8

0,9

1200

25

до 0,05

32

10,5

0,9

1200

43

19

0,9

1200

55

31

0,9

1200

НСН2

32

35

3,0

1200

25

до 0,05

43

94,5

4,5

2200

55

155

4,5

1800

68

235

4,5

1600

93

440

4,5

800

НСН2ш

43

63

3,0

1200

15

более 0,2

55

103,5

3,0

1000

НСН2В

32

35

3,0

1200

15

более 0,2

43

94,5

4,5

1500

55

155

4,5

1200

43

73,3

3,5

1500

25

до 0,05

55

120

3,5

1200

68

235

4,5

1000

93

440

4,5

800

НСВ1

28

31

3,5

2500

25

до 0,05

32

41

3,5

2200

38

98,5

6,0

1500

43

125,5

6,0

1500

55

207

6,0

1200

HCB2

32

41

3,5

3500

25

до 0,05

38

98,5

6,0

3500

43

125,5

6,0

3000

55

207

6,0

2500

HCB1B

32

41

3,5

3500

15

более 0,2

38

57,5

6,0

3500

43

73,5

6,0

3500

НСВГ

55

120

3,5

1200

100

до 0,05

38/55

64

3,5

1200

55/43

73,5

3,5

1200

НСВ1П

28

31

3,5

2500

25

до 0,2

32

41

3,5

2200

38

57,5

3,5

2000

43

73,5

3,5

1500

55

120

3,5

1200

НСВД

38/55

64

3,5

1200

15

до 0,05

Приложение 8

СООТВЕТСТВИЕ РАЗМЕРОВ НКТ ТИПОРАЗМЕРАМ ШСН

Тип насоса

Условный

размер насоса, dпл, мм

Условный диаметр НКТ, мм

Толщина стенки, мм

НСН1, НСН2, НСН2В, НСН5

28

48

4

32

48

4

43

60

5

55

73

5,5

68

89

6,5

93

114

7

НСН2Т

43

73

5,5

55

73

5,5

нснд

43

48

4

55

60

5

68

73

5,5

93

89

6,5

НСВ1, НСВ2, НСВ1В, НСВ1П

28

60

5

32

60

5

38

73

5,5

43

73

5,5

55

89

6,5

нсвг

55/43

89

6,5

Приложение 9

ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ СТАНКОВ-КАЧАЛОК

(по ГОСТ 5866-76)

Типоразмер СК

Параметры

Длина хода точки подвеса штанг, м

Число качаний головки балансира, мин-1

1

2

3

4

5

6

7

8

Базовыe модели

1СК1,5-0,42-100*)

0,3

0,35

0,42

-

-

-

5-15

2СК2-0,6-250

0,3

0,45

0,6

-

-

-

5-15

ЗСКЗ-0,75-400

0,3

0,52

0,75

_

_

_

5-15

4СКЗ-1,2-700

0,45

0,6

0,75

0,9

1,05

1,2

5-15

5СК6-1,5-1600

0,6

0,9

1,2

1,5

-

-

5-15

6СК6-2,1-2500

0,9

1,2

1,5

1,8

2,1

-

6-15

7СК12-2,5-4000

1,2

1,5

1,8

2,1

2,5

_

5-12

8СК12-3,5-8000

2,1

2,3

2,6

2,9

3,2

3,5

5-10

9СК20-4,2-12000

2,5

2,8

3,15

3,5

3,85

4,2

5-10

Модифицированные модели

1СК1-0,6-100

0,4

0,5

0,6

_

_

_

5-15

2СК1,25-0,9-250

0,44

0,66

0,9

-

5-15

ЗСК2-1,05-400

0,42

0,75

1,05

-

-

-

5-15

4СК2-1,8-700

0,675

0,9

1,125

1,35

1,575

1,8

5-15

5СК4-2,1-1600

0,874

1,26

1,68

2,1

-

-

5-15

6СК4-3-2500

1,29

1,7

2,15

2,6

3

_

6-15

7СК8-3,5-4000

1,675

2,1

2,5

3

3,5

_

5-12

7СК12-2,5-6000

1,2

1,5

1,8

2,1

2,5

_

5-12

7СК8-3,5-6000

1,675

2,1

2,5

3

3,5

-

5-12

8СК8-5-8000

3

3,7

3,7

4,1

4,6

5

5-10

9СК15-6-12000

3,55

4

4,5

5

5,5

6

5-10

Примечание: *) типоразмеры станков-качалок расшифровываются следующим образом: первая цифра- номер модели, СК - «станок-качалка», число - максимальная нагрузка на головку балансира, 0,1кн, число после тире - максимальная длина хода точки подвеса штанг, м, число после тире - максимальный крутящий момент на ведомом валу редуктора, 0,01кнм.

Приложение 10

ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМЫЕ ПРИВЕДЕННЫЕ

НАПРЯЖЕНИЯ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ

МАРОК СТАЛИ НАСОСНЫХ ШТАНГ

Группа насосов

Марка стали

Вид термообработки

МПа

I

40

Нормализация

57

I

20НМ

Нормализация

74

I

40

Закалка токами высокой частоты (ТВЧ)

98

II

40

Закалка токами высокой частоты (ТВЧ)

82

I

20НМ

Закалка токами высокой частоты (ТВЧ)

106

II

20НМ

Закалка токами высокой частоты (ТВЧ)

90

Примечание: группа насосов I- диаметры 28, 32, 38 и 43 мм;

группа насосов II- диаметры 55, 68 и 95 мм.

Приложение 11

НЕКОТОРЫЕ СВЕДЕНИЯ О НАСОСНЫХ ШТАНГАХ (ШН)

Показатели и их символические обозначения

Единицы измерения

Величины показателей для штанг диаметром dшт, мм

16

19

22

25

Площадь сечения,

f, шт

см2

2

2,8

3,8

4,9

Вес одного погонного метра в воздухе, q, шт

н

17,5

23,03

30,78

40,18

Диаметр

штанговой муфты, dм

мм

34

42

46

55

Приложение 12

РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ГЛУБИНЫ СПУСКА НАСОСОВ (м) НА ШТАНГАХ ИЗ УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ, НОРМАЛИЗОВАННЫХ, ПРИ [σпр] = 70 МПа

Конструкция колонны

Условный

диаметр штанг, мм

Диаметр насоса, мм

28

32

38

43

55

68

1

2

3

4

5

6

7

8

Одно-

ступен-

чатая

Глубина спуска насоса, м

16

1150

1020

860

720

-

-

19

1300

1170

1000

860

650

-

22

-

-

-

-

790

590

Двух-

ступен-

чатая

Длина ступеней колонны, % к глубине cпуска

19

34

38

45

55

-

-

16

66

62

55

45

-

-

Глубина спуска насоса, м

1480

1310

1100

920

-

-

Длина ступеней колонны, % к глубине cпуска

22

28

31

36

42

55

-

19

72

69

64

58

45

-

Глубина спуска насоса, м

1620

1460

1260

1060

820

_

Длина ступеней колонны, % к глубине cпуска

25

-

-

-

-

42

56

22

-

-

-

-

58

44

Трёх-

ступен-

чатая

Глубина спуска насоса, м

-

-

-

-

960

720

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

22

26

29

-

-

-

-

19

28

32

-

-

-

-

16

46

39

-

_

-

_

Глубина с спуска насоса, м

1760

1570

1490

1270

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

25

-

-

27

33

-

-

22

-

-

30

35

19

-

-

43

32

-

-

Приложение 12б

РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ГЛУБИНЫ СПУСКА НАСОСОВ (м)

НА ШТАНГАХ ИЗ УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ МАРКИ 20НМ,

НОРМАЛИЗОВАННЫХ, ПРИ [σпр] = 90 МПа

Конструкция колонны

Условный диаметр штан г, мм

Диаметр насоса, мм

28

32

38

43

55

68

95

1

2

3

Л

5

6

7

8

9

Одно-

ступенчатая

Глубина спуска насоса, м

22

-

-

-

-

1000

760

490

25

_

_

_

_

_

_

600

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

i cnyci

са

19

35

39

46

55

-

-

-

16

65

61

54

45

-

-

-

Глубина спуска насоса, м

1890

1680

1410

1180

-

-

-

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

22

28

30

35

41

54

_

_

19

72

70

65

59

46

-

-

Глубина спуска насоса, м

2080

1870

1610

1370

1050

_

_

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

25

_

_

28

32

40

55

_

22

-

-

72

68

60

45

-

Глубина спуска насоса, м

-

-

1810

1510

1230

910

-

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

22

25

28

_

_

_

19

28

32

_

_

_

_

16

47

40

_

_

_

_

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

2270

2010

_

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

25

20

23

26

31

_

_

22

23

26

30

35

_

_

_

19

57

51

44

34

-

-

-

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

2450

2200

1900

1620

-

-

-

Приложение 12в

РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ГЛУБИНЫ СПУСКА НАСОСОВ ПЕРВОЙ ГРУППЫ (м) НА ШТАНГАХ ИЗ УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ, ЗАКАЛЁННЫХ ТВЧ, ПРИ [σпр] = 120 МПа

Конструкция колонны

Условный

диаметр

штанг, мм

Диаметр наcoca, мм

28

32

43

28

32

43

s=2,l м; п=12 кач/мин

s=3,3 м; п=12 кач/мин

1

2

3

4

5

6

7

8

Одно

ступенчатая

Глубина спуска насоса, м

16

1860

1660

1180

1600

1450

1080

19

2090

1885

1420

1765

1625

1260

22

2290

2060

1640

1900

1750

1440

Двух-

ступенчатая

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

19

34

38

53

32

35

47

16

66

62

47

68

65

53

Глубина спуска насоса, м

2410

2150

1540

2080

1885

1400

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

22

27

30

40

27

29

38

19

73

70

60

73

71

62

Трёх-

ступенчатая

Глубина спуска насоса, м

2640

2380

1785

2240

2060

1600

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

22

-

24

39

24

26

36

19

32

44

26

29

39

16

-

44

17

50

45

25

Глубина спуска насоса, м

-

2590

1850

2500

2270

1685

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

25

23

31

20

22

28

22

-

26

34

22

24

31

19

_

51

35

58

54

41

Глубина спуска насоса, м

-

2840

2125

2650

2450

1885

Приложение 12г

РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ГЛУБИНЫ СПУСКА НАСОСОВ ПЕРВОЙ ГРУППЫ (м) НА ШТАНГАХ ИЗ ЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ 20 НМ, ЗАКАЛЁННЫХ ТВЧ, ПРИ [σпр] = 130 МПа

Конст-

рукция

колонны

Услов-

ный

диаметр штанг, мм

Диаметр наcoca, мм

s=2,l м; п=12 кач/мин

s=3,3 м; п=12 кач/мин

28

32

43

28

32

43

1

2

3

4

5

6

7

8

Одно-

ступенчатая

Глубина cпуска наcoca, м

19

2250

2050

1540

1920

1750

1360

22

-

-

1780

-

-

1550

Двух

ступенчатая

Длина ступеней колонны, % к глубинe спуска

22

28

30

40

26

28

36

19

72

70

60

74

72

64

Трёх-

ступенчатая

Глубина cпуска наcoca, м

2800

2560

1940

2400

2000

1720

Длина ступеней колонны, % к глубинe спуска

25

21

26

31

20

24

27

22

23

28

33

21

26

30

19

56

46

36

59

50

43

Длина ступеней колонны, % к глубинe спуска

3250

2650

2280

2800

2320

2020

Приложение 12д