2. Краткая характеристика геофизических, гидродинамических и термодинамических данных пласта и призабойной зоны скважины

Здесь на основании исходных данных задания на курсовую работу и дополнительных данных по материалам производственной практики составляется: краткая характеристика фильтрации пластового флюида в пласте и призабойной зоне пласта; движение водо-газо-нефтяной смеси по обсадной колонне скважины и по колонне НКТ. Характеризуются зависимости гидродинамики плунжерного и центробежного погружного насосов, термодинамические процессы взаимодействия насоса, погружного электродвигателя и токонесущего кабеля с откачиваемым многокомпонентным пластовым флюидом.

3. Определение забойных величии,

глубины спуска насоса и его потребного напора

По исходным данным задания на курсовую работу (пластовые и скважинные условия, заданный дебит) определяем динамический уровень. При этом учитывается «водяная подушка», остающаяся на участке «забой скважины - прием насоса» после проведения подземного ремонта скважины и переменная плотность смеси «вода-нефть-газ».

Плотность смеси Р_см определяется по исходным данным (плотность нефти, газа и воды, обводненность, газовый фактор, пластовые температура и давление, геотермический градиент, давление насыщения, кривая разгазирования). Практически этот этап работы полностью повторяет п.3 методических указаний по выбору скважинной центробежной установки.

4. Определение типоразмера скважинного

насоса и нагрузок в точке подвеса штанг

По заданному дебиту определяем типоразмер базового скважинного насоса. После расчета диаметра и выбора стандартного типоразмера насоса выбираем два-три соседних типоразмера и определяем для них скорость откачки. По типоразмеру насоса и глубине спуска определяем максимальные и минимальные нагрузки в точке подвеса штанг.

5. Выбор типоразмера ск и определение сил

при ходе вверх и вниз с учетом сил трения

По максимальной нагрузке выбираем типоразмер станка-качалки и уточняем параметры работы установки – частоту и длину ходов.

По уточненным параметрам работы и кинематическим коэффициентам СК определяем точные значения сил при ходе вверх и вниз с учетом сил трения. Уточненные коэффициент трения и силу трения при этом рассчитываем по формуле А.А. Сабирова.

6. Определение длины «тяжелого низа» штанг

и выбор длины секции штанговой колонны

По величине силы трения в нижней части колонны штанг и силам сопротивления в скважинном насосе (трение в плунжерной паре и противодавлении клапана) определяем длину «тяжелого низа» из штанг диаметром 19, 22,25 или 27 мм округляется в большую сторону до числа, кратного 8.

По весу «тяжелого низа» и нагрузкам при ходе вверх и вниз выбираем длину нижней секции штанговой колонны диаметром 19 мм. По длинам и весам «тяжелого низа» и нижней ступени штанговой колонны выбираем длину второй секции колонны диаметром 22 мм. Определяем суммарную длину «тяжелого низа», первой и второй ступени колонны штанг. Если суммарная длина превышает глубину спуска насоса или равна ей (±5 %), расчет штанг закончить, если меньше глубины спуска, то перейти к определению длины третьей ступени штанговой колонны. При сравнении длины третьей ступени с глубиной спуска, если длина меньше глубины спуска перейти к определению длины четвертой ступени колонны штанг. Если при принятой прочности [σ_пр] необходимы четыре и более ступеней штанг с диаметрами более 25 мм, переходим к расчету штанг из более прочной стали (20Н2М, 15Н3МА или иной) с повышенным значением [σ_пр].

Кроме длин ступеней в компоновке колонны штанг необходимо определять места обязательной и желательной установки центраторов.